【文章內(nèi)容簡介】 D ( 104) ?D ( 104) 2~6層 中框架 中柱 (8 根 ) 邊柱 (8 根 ) 邊框架 中柱 (4 根 ) 邊柱 (4 根 ) 底 層 中框架 中柱 (8 根 ) 邊柱 (8 根 ) 邊框架 中柱 (4 根 ) 邊柱 (4 根 ) 求∑ D： ∑ D 首 /D2 =﹥ 滿足要求 2． 2． 2． 水平地震作用分析（底部剪力法） 1. 水平地 震剪力計算： T1=+3BH=+= 場地Ⅱ類， Tg=, ?? , T1﹥ = 1 ?? Tn? =+= ?? m ax211 )( ??? ?TTg *)( = 2??????浙江海洋大學（論文） )1(1nEKnj jjiii FHGHGF ?????????? ni ini FFV 1eqG = ?? = kN ?? eqEK GF 1? = kN ??? EKnn FF ? = 31 ??nij jG? 32 H1=7m H2=7+= H3=+= H4=+=17m H5=17+= m H6=+= 表 3－ 2 水平地震作用下剪力計算 質(zhì)點 iH（ m） iG （ kN） EKF（ kN） n? nF? (kN) iF （ kN） iV （ kN） ??nij jG? (kN) 6 5 4 17 3 2 1 7 表 3－ 3 水平地震作用下的層間位移和頂點位移計算 層 Vi(kN) Hi(m) Σ Di(kN/m) Δ uei=Vi/Σ Di(M) Δ uei/ hi 6 562600 5 562600 4 562600 3 562600 2 562600 1 7 413000 浙江海洋大學（論文） ieihu? ﹤ ? ? 5501??e 滿足規(guī)范規(guī)定的彈性位移要求。 圖 32 樓層剪力分布圖 2． 2． 3． 水平地震作用下框架內(nèi)力分析（ D 值法） yhhyyyyy ????? )( 3210 33 距 離離，即反 彎 點高度反彎點到柱下端 結(jié)彎 點—y 標 準反 彎 點高度比—0y 系數(shù)準反彎點高度比的修正上下橫粱 線 下 橫 粱 線剛—1y 上 層層層 高 變 化修正—2y 下 層層層 高 變 化修正—3y 比 查查 表所在 層 在 層數(shù) 和梁柱 線根據(jù)框架 總 據(jù)框架 總層0y 浙江海洋大學（論文） 表 3－ 4 邊柱反彎點高度的確定 層 h(m) K y0 y1 y2 y3 y 6 5 4 3 2 1 表 3－ 5 中柱反彎點高度的確定 層 h(m) K y0 y1 y2 y3 y 6 5 4 3 2 1 浙江海洋大學（論文） 表 3－ 6 水平地震作用下邊柱的剪力和彎矩 層 H (m) ∑Di (KN/m) D (KN/m) D/ ∑Di Vi(KN) Vik (KN) y M 下 (KNm) M 上 (KNm) 6 562600 20770 5 562600 20770 4 562600 20770 3 562600 20770 2 562600 20770 1 413000 15910 表 3－ 7 水平地震作用下中柱的剪力和彎矩 層 H (m) ∑ Di D (kN/m) D/∑ Di VI(kN) Vik(kN) y M 下 （ kNm） M 上 (kNm) 6 562600 28130 5 562600 28130 4 562600 28130 3 562600 28130 2 562600 28130 1 413000 19460 注：（ 1）iik VDDV ?? 。（ 2） yhVM ik?下 。（ 3） hyVM ik )1( ??上 2. 水平地震作用下梁端彎矩 、 剪力 和 柱軸力標準值計算： 1）水平地震作用下框架梁的彎矩和剪力計算 181。B1=KB1/(KB1+KB2) 34 MB1=(MC+MC)181。B1 35 浙江海洋大學（論文） 181。B2=KB2/(KB1+KB2) 36 MB2=(MC+MC)181。B2 37 表 3－ 8 水平地震作用下的梁端彎矩 層 A軸 B軸 MC 上 MC 下 181。B1 MAB MC 上 MC 下 181。B1 181。B2 MBA MBC 6 1 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 L MMV EEE 右左 ?? 38 表 3－ 9 水平地震作用下的梁端剪力和柱 軸力標準值 層 AB跨梁端剪力 BC跨梁端剪力 柱軸力 L (m) 左EM 右EM EV L (m) 左EM 右EM EV 邊柱 （ kN） 中柱 (kN) 6 6 6 5 6 6 4 6 6 3 6 6 2 6 6 1 6 6 3. 水平地震作用下的框架內(nèi)力圖： 浙江海洋大學（論文） 圖 33 水平地震作用下框架內(nèi)力圖 1 1 . 1 171 5 . 8 361 6 . 5 692 1 . 8 662 2 . 7 901 2 0 . 1 214 8 . 9 894 5 . 3 563 1 . 0 516 9 . 3 789 8 . 3 459 7 . 3 778 . 1 641 4 4 . 8 702 4 . 4 928 0 . 6 272 0 2 . 4 476 6 .22 7 . 8 042 1 . 7 536 1 . 2 914 1 . 964 8 . 3 884 8 . 9 893 8 . 3 278 0 . 4 385 8 . 3 143 3 . 8 229 . 2 681 4 6 . 3 767 0 . 3 736 6 .23 8 . 3 965 1 . 7 923 0 . 0 397 . 2 519 1 . 3 572 7 . 3 216 5 . 2 724 5 . 5 452 1 . 5 391 5 . 3 223 6 . 9 223 6 . 4 823 7 . 9 512 6 . 9 955 6 . 0 855 1 . 2 842 9 . 7 457 . 1 794 8 . 0 761 4 . 9 953 7 . 5 485 . 1 072 1 . 166 7 . 7 939 4 . 4 476 0 . 0 057 2 . 5 815 2 . 4 964 9 . 7 914 1 . 8 383 3 . 2 221 7 . 3 862 8 . 0 096 . 2 692 1 . 0 871 1 . 9 682 8 . 4 962 1 . 0 871 4 . 9 953 . 9 891 6 . 5 286 . 2 693 7 . 5 481 8 . 5 502 5 . 0 68浙江海洋大學（論文） 第 3章 風荷載作用 3． 1． 風荷載 3． 1． 1． 自然情況： 基本風壓 W0=，地面粗糙程度 A 類。 3． 1． 2． 風荷載計算： 注：風振系數(shù)β Z= FWki=Wki A 41 表 4－ 1 水平風荷載作用下的剪力 層 β μ s μ z Wo Wki Fwki（ kN） Vi（ kN） 6 1 1 5 1 1 4 1 1 3 1 1 2 1 1 1 1 1 圖 41 樓層剪力分布圖 浙江海洋大學（論文） 3． 1． 3． 風荷載作用下框架內(nèi)力分析（ D 值法）： 反彎點高度修正： ? ? yhhyyyyy ????? 3210 42 柱端彎矩剪力 表 4－ 2 風荷載作用下邊柱的剪力和彎矩 層 H （ m） ∑ Di D D/∑ Di Vi （ kN） Vik （ kN） y M 下 （ kN） M 上 （ kN） 6 81300 20770 5 81300 20770 4 81300 20770 3 81300 20770 2 81300 20770 1 59320 15910 表 4－ 3 風荷載作用下中柱的剪力和彎矩 層 H （ m） ∑ Di D D/∑ Di Vi （ kN） Vik （ kN） y M 下 （ kNm） M 上（ kNm） 6 81300 28130 5 81300 28130 4 81300 28130 3 81300 28130 2 81300 28130 1 59320 19460 2. 梁端彎矩計算： 根據(jù)節(jié)點平衡由柱端彎矩求得梁軸線處彎矩 181。B1= KB1/(KB1+KB2) MB1=(MC 上 +MC 下 ) 181。B1 181。B2= KB2/(KB1+KB2) MB2=(MC 上 +MC 下 ) 181。B2 浙江海洋大學（論文） 表 4－ 4 風荷載作用下梁端彎矩 層 A軸 B軸 MC 上 kNm MC 下 kNm 181。B1 MAB (kNm) MC 下 kNm MC 上 kNm 181。B1 181。B2 MBA kNm MBC kNm 6 1 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 3． 梁端剪力和柱軸力標準值： 表 4－ 5 風荷載作用下梁端剪力和軸力標準值 層