【文章內容簡介】 度設計值 (N/mm2)： fv = N/mm2； 面板截面受剪應力計算值 : τ =3 (2 500)=； 面板截面抗剪強度設計值 : [fv]=； 面板截面的受剪應力 τ =[fv]=，滿足要求！ 最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下 : ν =(100EI) 其中， q作用在模 板上的側壓力線荷載 (kN/m)： q = ＝ kN/m； ν 面板最大撓度 (mm)； l計算跨度 (豎楞間距 ): l = ； 山東能源集團 SHAN DONG NENG YUAN JI TUAN 龍泉檢察室辦公樓模板施工 方案 方大工程有限責任公司第九項目部 18 E面板彈性模量（ N/mm2）： E = N/mm2 ； I面板截面的慣性矩 (mm4)； I=bh3/12 I= 500 104 mm4； 面板最大容許撓度 : [ν ] = 200 / 250 = mm； 面板的最大撓度計算值 : ν = (100 104) = mm； 面板的最大撓度計算值 ν = 小于 面板最大容許撓度設計值 [ν ]= ,滿足要求！ 四、豎楞計算 模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。 本工程柱高度為 ,柱箍間距為 500mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，豎楞采用木方，寬度 50mm，高度 70mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 50 70 70/6 1 = ； I = 50 70 70 70/12 1 = ； 豎楞計算簡圖 支座最大彎矩計算公式： M= 其中， M豎楞計算最大彎矩 (N mm)； l計算跨度 (柱箍間距 ): l =； q作用在豎楞上的線荷載，它包括 : 新澆混凝土側壓力設計值 q1: =； 山東能源集團 SHAN DONG NENG YUAN JI TUAN 龍泉檢察室辦公樓模板施工 方案 方大工程有限責任公司第九項目部 19 傾倒混凝土側壓力設計值 q2： =； q = += kN/m； 豎楞的最大彎距： M = = 105N mm； σ =M/Wf 其中， σ 豎楞承受的應力 (N/mm2)； M 豎楞計算最大彎矩 (N mm)； W 豎楞的截面抵抗矩 (mm3)， W= 104； f 豎楞的抗彎強度設計值 (N/mm2)； f=； 豎楞的最大應力計算值 : σ = M/W = 105/ 104 = ； 豎楞的最大應力計算值 σ =[σ ]=13N/mm2，滿足要求！ 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下 : V= 其中， V豎楞計算最大剪力 (N)； l計算跨度 (柱箍間距 ): l =； q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括 : 新澆混凝土側壓力設計值 q1: =； 傾倒混凝土側壓力設計值 q2： =； q = += kN/m； 豎楞的最大剪力： V = = ； 截面抗剪強度必須滿足下式： τ = 3V/(2bhn)≤ fv 其中， τ 豎楞截面最大受剪應力 (N/mm2)； V 豎楞計算最大剪力 (N)： V== 500=； 山東能源集團 SHAN DONG NENG YUAN JI TUAN 龍泉檢察室辦公樓模板施工 方案 方大工程有限責任公司第九項目部 20 b 豎楞的截面寬度 (mm)： b = ； hn豎楞的截面高度 (mm)： hn = ； fv豎楞的抗剪強度設計值 (N/mm2)： fv = N/mm2； 豎楞截面最大受剪應力計算值 : τ =3 (2 1)=； 豎 楞截面抗剪強度設計值 : [fv]=； 豎楞截面最大受剪應力計算值 τ =設計值 [fv]=，滿足要求！ 最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下 : ν max=(100EI)≤ [ν ]=l/250 其中， q作用在豎楞上的線荷載 (kN/m)： q = = kN/m； ν max豎楞最大撓度 (mm)； l計算跨度 (柱箍間距 ): l = ； E豎楞彈性模量（ N/mm2）， E = N/mm2 ； I豎楞截面的慣性矩 (mm4)， I= 106； 豎楞最大容許撓度 : [ν ] = 500/250 = 2mm； 豎楞的最大撓度計算值 : ν = (100 106) = mm； 豎楞的最大撓度計算值 ν = 小于 豎楞最大容許撓度 [ν ]=2mm ，滿足要求！ 五、 B方向柱箍的計算 本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑 48mm，壁厚 3mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 2=； I = 2=； 按集中荷載計算（附計算簡圖）： 山東能源集團 SHAN DONG NENG YUAN JI TUAN 龍泉檢察室辦公樓模板施工 方案 方大工程有限責任公司第九項目部 21 B方向柱箍計算簡圖 其中 P 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載 (kN)； P = ( + 2 ) = kN； B方向柱箍剪力圖 (kN) 最大支座力 : N = kN； B方向柱箍彎矩圖 (kN m) 最大彎矩 : M = kN m； B方向柱箍變形圖 (mm) 最大變形 : ν = mm； 1. 柱箍抗彎強度驗算 柱箍截面抗彎強度驗算公式 σ =M/(γ xW)f 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值 : M = N mm； 山東能源集團 SHAN DONG NENG YUAN JI TUAN 龍泉檢察室辦公樓模板施工 方案 方大工程有限責任公司第九項目部 22 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩 : W = 8986 mm3； B邊柱箍的最大應力計算值 : σ = N/mm2； 柱箍的抗彎強度設計值 : [f] = 205 N/mm2； B邊柱箍的最大應力計算值 σ = 108/( 106)=[f]=205N/mm2，滿足要求 ! 2. 柱箍撓度驗算 經過計算得到 : ν = mm； 柱箍最大容許撓度 :[ν ] = 450 / 250 = mm； 柱箍的最大撓度 ν = 小于 柱箍最大容許撓度 [ν ]=，滿足要求 ! 六、 B方向對拉螺栓的計算 B方向沒有設置對拉螺栓！ 七、 H方向柱箍的計算 本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑 48mm，壁厚 3mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 2=； I = 2=； 按計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖 其中 P 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載 (kN)； P = ( + 2 ) = kN； H方向柱箍剪力圖 (kN) 山東能源集團 SHAN DONG NENG YUAN JI TUAN 龍泉檢察室辦公樓模板施工 方案 方大工程有限責任公司第九項目部 23 最大支座力 : N = kN； H方向柱箍彎矩圖 (kN m) 最大彎矩 : M = kN m； H方向柱箍變形圖 (mm) 最大變形 : ν = mm； 柱箍截面抗彎強度驗算公式 : σ =M/(γ xW)f 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值 : M = N mm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩 : W = 8986 mm3； H邊柱箍的最大應力計算值 : σ = N/mm2； 柱箍的抗彎強度設計值 : [f] = 205 N/mm2； H邊柱箍的最大應力計算值 σ = 108/( 106)=[f]=205N/mm2，滿足要求 ! 2. 柱箍撓度驗算 經過計算得到 : ν = mm； 柱箍最大容許撓度 : [ν ] = 450 / 250 = mm； 柱箍的最大撓度 ν = 小于 柱箍最大容許撓度 [ν ]=，滿足要求 ! 山東能源集團 SHAN DONG NENG YUAN JI TUAN 龍泉檢察室辦公樓模板施工 方案 方大工程有限責任公司第九項目部 24 板模板 (扣件鋼管架 )計算書 模板支架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302021)、《混凝土結構設計規(guī)范》 GB50010202《建筑結構荷載規(guī)范》(GB 500092021)、《鋼結構設計規(guī)范》 (GB 500172021)等規(guī)范編制。 一、參數信息 橫向間距或排距 (m):；縱距 (m):；步距 (m):； 立桿上端伸出至模板支撐點長度 (m):；模板支架搭設高度 (m):； 采用的鋼管 (mm):Φ 48 ；板底支撐連接方式 :方木支撐； 立桿承重連接方式 :可調托座； 模板與木板自重 (kN/m2):；混凝土與鋼筋自重 (kN/m3):； 施工均布荷載標準值 (kN/m2):； 面板采用膠合面板，厚度為 11mm； 板底支撐采用方木； 面板彈性模量 E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值 (N/mm2):13； 木方彈性模量 E(N/mm2):；木方抗彎強度設計值 (N/mm2):； 木方抗剪強度設計值 (N/mm2):；木方的間隔距離 (mm):； 木方的截面寬度 (mm):；木方的截面高度 (mm):； 托梁材料為：鋼管 (單鋼管 ) :Ф 48 ； 山東能源集團 SHAN DONG NENG YUAN JI TUAN 龍泉檢察室辦公樓模板施工 方案 方大工程有限責任公司第九項目部 25 圖 2 樓板支撐架荷載計算單元 二、模板面板計算 模板面板為受彎構件 ,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度 模板面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為： W = 120 ； I = 120 ； 模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 山東能源集團 SHAN DONG NENG YUAN JI TUAN 龍泉檢察室辦公樓模板施工 方案 方大工程有限責任公司第九項目部 26 面板計算簡圖 荷載計算