【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 ?Z zq 7(女兒墻頂部 ) 6 5 4 3 2 1 基本風(fēng)壓 0? =，其負(fù)荷寬度為 ，可計(jì)算的沿房屋高度分布的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn) (見表 2)： (3) 將風(fēng)載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載 。 集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值見下表 3。 表 3 集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 層次 z? s? iH (m) z? 20( / )kN m? )(KNPw 6 5 4 3 2 1 地震作用 (1) 計(jì)算各結(jié)構(gòu)層的重力荷載代表值 頂層重力荷載代表值 ： 屋面恒載 ()()= 頂層主梁自重 AB,CD 跨： 13= BC 跨： 7= 頂層連系梁自重 26= 女兒墻自重 (+)247。(11+4+)= 21 屋面雪荷載 ()(2+)= 半層柱自重 (+)28= 半層墻、門窗自重 21[(+)11+(+)3 +(++++)9 +(+)9 +()() +2()() +(++++) ?? = 頂層重力荷載代表值＝屋面恒載＋21屋面雪載＋主梁自重＋連系梁自重＋女兒墻自重＋半層柱自重＋半層墻門窗自重 共計(jì) 五層重力荷載代表值 樓面恒載 ()(2+)= 主梁自重 AB,CD 跨 BC 跨 次梁 自重 26= 一層柱自重 2= 一層墻、門窗自重 2= 半層樓梯自重 ()()= 21 樓面活荷載 ()(2+)= kN 陽(yáng)臺(tái)恒載 9(+)= 21 陽(yáng)臺(tái)活載 9= 中間層重力荷載代表值 =樓面恒載 +主梁自重 +連系梁自重 +一層柱自重 +一層墻、門窗自重 +半層樓梯自重 +21 樓面活載自重 +陽(yáng)臺(tái)恒載 +21 陽(yáng)臺(tái)活載 共計(jì) 四層、三層、二層較五層多加半層樓梯自重，故四、三、二層重力荷載代表值為： += 一層重力荷載代表值： 樓面恒載 主梁自重 AB、 CD 跨 BC 跨 kN 連系梁自重 一層柱自重 =723kN 一層墻、門窗自重 = 半層樓梯自重 21樓面活荷載 陽(yáng)臺(tái)恒載 21陽(yáng)臺(tái)活載 重力荷載代表值 =樓面恒載 +主梁自重 +連系梁自重 +一層柱自重 +一層墻、門窗自重 +半層樓梯自重 +21 樓面活載自重 +陽(yáng)臺(tái)恒載 +21 陽(yáng)臺(tái)活載 共計(jì) 總的重力荷載代表值： ∑Gi=++3+= (2) 框架自振周期的計(jì)算 32321????? BHT = (3) 多遇水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算 按設(shè)防烈度為 7 度 ,設(shè)計(jì)基本地震加速度為 。由《抗震規(guī)范》查得水平地震影響系數(shù)最大值 max? =，按 地震情況下的 Ⅱ 類建筑場(chǎng)地，由《建筑抗震規(guī)范 GB500112021》查得特征周期 Tg= 則橫向地震影響系數(shù) ) ()( a ?????? TT s T1 = == 所以不用考慮頂部剪力的調(diào)整。 對(duì)于多質(zhì)點(diǎn)體系結(jié)構(gòu)底部總橫向水平地震標(biāo)準(zhǔn)值 1Ek eqFG?? =∑Gi= = kN 按《抗震規(guī)范》得作用于各質(zhì)點(diǎn)上橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，如下表 4 和所示。 Fi=(Gi Hi /jnj jHG??1 )FEK 表 4 水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 層數(shù) ? ?iG KN ? ?iHm iiGH iiGH? ? ?EiKF KN 6 5 4 3 2 1 4515． 51 5 樓板設(shè)計(jì) 框架梁截面為 200mm600mm， 連續(xù) 梁截面為 200mm400mm，板厚取 100mm,設(shè)計(jì)資料如下： 樓面活荷載 kq =板自重加上面層、粉刷層等，恒荷載 kq =采用 C20 混凝土，板中鋼筋采用 HPB235。 (1) 荷載設(shè)計(jì)值 q =2= g== q +g =(2) 計(jì)算跨度 01l =3600250=3350mm 02l =6600250=6350mm (3) 彎矩計(jì)算 首先假定邊緣板帶跨中配筋率與中間板帶相同，支座截面配筋率不隨板帶而改變，取同一數(shù)值。 取 uu mm 12 ?? ，對(duì)所有區(qū)格，均取 ? =；取 39。439。339。239。1 ???? ??? =2。 ????? )41()41( 010210111 llmlnmM uuu (41 ) um1 = um1 0112 43 lmM uu ??=43 um1 = um1 ?? 39。39。139。1 uu MM 2 um1 = um1 ?? 39。39。239。2 uu MM 2 um2 = um2 = um1 將各值代入 (支座彎矩取絕對(duì)值 )： )3(1222 010220139。39。239。239。39。139。121 lllpMMMMMM nuuuuuu ??????? 得： um1 + um1 +( um1 + um1 + um1 + um1 ) =81(31) 所以 um1 =m um2 ==m 39。39。139。1 uu mm ? =2=m 39。39。239。2 uu mm ? =2=m (4) 截面設(shè)計(jì) 令 umm 11 ? ， umm 22 ? ， 39。139。1 umm? ， 39。39。139。39。1 umm ? ， 39。239。2 umm ? ， 39。39。239。39。2 umm ? 結(jié)果見表 5。 表 5 按塑性理論設(shè)計(jì)的截面配筋 項(xiàng)目 0h (mm) m(kNm) sA (mm2) 配筋 實(shí)有sA (mm2) 跨中 01l 方向 81 = 98 Φ 8@200 251 02l 方向 73 = Φ 8@200 251 支座 01l 方向 81 = Φ 8@200 251 02l 方向 81 Φ 8@200 251 配筋率 ???? ％ 0minhh? = ?? ％或 ％ 8110 =％ ?＞0min hh? 符合要求 。 6 框架內(nèi)力計(jì)算 恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 （ 1） 梯形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載： 頂層： )()21( 32263216,6 ?????????? ABABc gaagg = 2616,6 ????? BCBC ggg 中 =中間層： )()21( 322321 ?????????? ABAB gaagg ，邊 = kN/m 21, ????? BCBC ggg 中 = kN/m 底層： , ?邊g kN/m , ?中g(shù) kN/m （ 2） 用彎矩分配 法 計(jì)算梁、柱端彎矩 線剛度的修正： 底層柱 i= 410? Em3 其他層柱 i= 410? = 410? Em3 修正后的梁柱線剛度見表 6 所示 表 6 梁柱線剛度 ( 410? Em3) 層次 梁 柱 ABi ( CDi ) BCi ci 26 1 頂層固端彎矩計(jì)算 ABM =121 ，邊g 2邊l =121 =m BEM =31 ，中g(shù) 2中l(wèi) =31 =m EBM =61 ，中g(shù) 2中l(wèi) =61 =m 中間層固端彎矩計(jì)算 ABM =121 ，邊g 2邊l =121 =m BEM =31 ，中g(shù) 2中l(wèi) =31 =m EBM =61 ，中g(shù) 2中l(wèi) =61 =m 中間層固端彎矩計(jì)算 ABM =121 ，邊g 2邊l =121 =m BEM =31 ，中g(shù) 2中l(wèi) =31 =m EBM =61 ，中g(shù) 2中l(wèi) =61 =m 各層節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)及固端彎矩計(jì)算結(jié)果見表 7。 表 7 分層法分配系數(shù)及恒載作用下的固端彎矩計(jì)算結(jié)果 () 結(jié)點(diǎn) 單元 A B E 下柱A 上柱A AB 端 BA端 下柱B 上柱B BE 端 EB 端 分配系數(shù) 頂層 — — — 中間層 — 底層 — 固端彎矩 頂層 — — — — 中間層 — — — — 底層 — — — — 由縱向框架梁在邊柱上的偏心距oe引 起的框架邊節(jié)點(diǎn)附加偏心彎矩為： 頂層： 16eoM = A6G 0e =()/2=m 26eoM = B6G 0e =()/2=m 中間層 : 1eoM = VG 0e =()/2=m 2eoM = WG 0e =()/2=m 底層 : 1eoM = VG 0e =()/2=m 2eoM = WG 0e =()/2=m 彎矩分配法計(jì)算過(guò)程見圖 4 所示，計(jì)算所得的單元彎矩圖見圖 5。 圖 2 頂層彎矩分配法計(jì)算過(guò)程 圖 3 中間層彎矩分配法計(jì)算過(guò)程 圖 4 中間層彎矩分 配法計(jì)算過(guò)程 在實(shí)際荷載作用下 ,框架梁的跨中彎矩按 M=0M 2 右左 MM ? 計(jì)算，結(jié)果如表 8 所示，分層法計(jì)算結(jié)果見圖 6： 表 8 框架梁恒載作用下跨中彎矩計(jì)算 (kNm) 位置 簡(jiǎn)支跨中彎矩 左端彎矩 右端彎矩 跨中彎矩 AB CD 跨 頂層 中間層 底層 BC 跨 頂層 中間層 底層 圖 5 分層法計(jì)算結(jié)果 (3) 由各分層單元計(jì)算整個(gè)結(jié)構(gòu)在恒載作用下的彎矩圖 將分層法求得的各彎矩圖疊加，可得整個(gè)框架載豎向荷載作用下的彎矩圖。疊加后各框架節(jié)點(diǎn)的彎矩并不能達(dá)到平衡，為了提高精度，將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩再分配一次進(jìn)行修正，疊加后的框架梁跨中彎矩見表 9。 表 9 疊加后框架梁跨中彎矩計(jì)算表 (kNm) 位置 按簡(jiǎn)支梁跨 中彎矩 疊加后框架 梁跨中彎矩 左端彎矩 右端彎矩 跨中彎矩 AB CD 跨 6 層 5 層 3， 4 層 2 層 1 層 BC 跨 6 層 5 層 3， 4 層 2 層