【文章內容簡介】 可直接求出各輔助裝置消耗的轉矩。但是，不是所有情況下都會給出各泵的參數。這樣 便不能用上面兩個公式求解。為了得到傳到液力變矩器的凈轉矩值大小，需對輔助裝置消耗的轉矩進行估算。根據經驗， 2400 1134.1 1145.7 1156.6 1156.6 1158.4 1155.4 1131.3 1085.2 1050.0 1013.2 938.9 753.4 186.6 51.3 2300 1041.6 1052.2 1062.2 1062.2 1063.9 1061.2 1038.9 996.6 964.4 930.5 862.3 691.9 171.4 47.1 2200 953.0 962.7 971.9 971.9 973.4 970.9 950.6 91 882.3 851.3 788.9 633.1 156.8 43.1 2100 868.3 877.1 885.5 885.5 886.9 884.6 866.1 830.8 803.9 775.7 718.8 576.8 142.9 39.2 2020 787.6 795.6 803.2 803.2 804.4 802.4 785.6 753.6 729.2 703.6 652.0 523.2 129.6 35.6 18 1900 710.8 718.0 724.9 724.9 726.0 724.2 709.0 680.1 658.1 635.0 588.4 427.2 117.0 32.1 1800 637.9 644.4 650.6 650.6 651.6 649.9 636.3 610.4 590.6 569.9 528.1 423.8 105.0 28.8 1700 569.0 574.8 580.3 580.3 581.2 579.7 567.6 544.5 526.8 508.3 471.1 378.0 93.6 25.7 1600 504.1 509.2 514.0 514.0 514.8 513.5 502.8 482.3 466.7 450.3 417.3 334.8 82.9 22.8 1500 443.0 447.5 451.8 451.8 452.5 451.4 441.9 423.9 410.2 395.8 366.7 294.3 72.9 20.0 1400 385.9 389.8 393.5 393.5 394.2 .93.2 384.9 369.3 357.3 344.7 319.5 256.4 63.5 17.4 1300 332.8 336.1 339.4 339.4 339.8 339.0 331.9 318.4 308.1 297.3 275.5 221.1 54.8 15.0 1200 283.5 286.4 289.1 289.1 286.6 288.9 282.8 271.3 262.5 253.3 234.7 188.4 46.7 7 12.8 1100 238.2 240.7 242.9 242.9 243.3 242.7 237.6 227.9 220.6 212.8 197.2 158.3 46.7 12.8 n i n i 0 按全功率匹配時最少扣除 8%～ 12%，按部分功率匹配時最多扣除 40%～ 60%。所以，柴油機的凈轉矩 fe MMM ??39。e （ ） 式 中 Mf— 輔助裝置消耗轉矩， N m。 按全功率匹配計算時 eRf ? （ ） 式中 MeR— 柴油機額定轉速下的轉矩值， N m，即 MeR＝ Me（ 2100）。 按部分功率匹配計算時 eRf ? （ ） 表 不同轉速不同傳動比下泵輪的吸入轉矩 19 進行全功率匹配時，根據式（ ）有 f ?? （ ） 將式（ ）和（ ）代入式（ ）中，得到全功率匹配時的凈轉矩方程 ??? ? ??? n nnM e 5 1 8 3 3 8 0 0 0 4 2 8 8 9 7 8 7 1 6 6 6 6 239。 （ ） 進行部分功率匹配時，根據式（ ）有 Mf= m （ ） 將式（ ）、（ ）代入式（ ）中，得到部分功率匹配時的凈轉 矩方程 ? ?? ???? ? ????? 2 1 0 05 1 8 8 1 0 2 1 0 00 0 0 4 2 8 8 9 7 8 7 3 3 3 6 1 239。e ?nn nnnM （ ） 由式（ ）、（ ）和（ ）可以看出，柴油機的凈轉矩方程和負荷拋物線方程，都是關于轉速 n的表達式。這樣，將它們同比例地畫在同一坐標系內時，就組成了兩者共同工作的輸入特性曲線，同時可以得到它們之間的共同工作點。圖 是柴油機與液力變矩器共同工作的輸入特性曲線。 從圖中可以看出，失速工況（ i＝ 0）的負荷拋物線離柴油機最大轉矩點較 遠，車輛起步時的最大轉矩值偏低；最大輸入功率對應的轉速點不在液力變矩 器的高效 區(qū)域內，即液力變矩器（ i＝ i1和 i＝ i2）負荷拋物線包圍的區(qū)域里， 平均輸出功率較小，車輛的平均行駛速度或作業(yè)生產率低。 共同工作點的求解 在由共同輸入特性求解共同輸出特性時，需要求得柴油機在各個傳動比下 的工作點，即負荷拋物線和柴油機扭拒曲線的交點。 20 圖 發(fā)動機與液力變矩器共同工作輸入特性曲線 求解液力變矩器與柴油機共同工作的輸入特性，就是尋求柴油機凈轉矩曲線)(M 39。e en 與變矩器輸入特性曲線 )(MB Bn 的一系列交點（如圖 所示），通過聯(lián)立二曲線方程求得。但柴油機凈轉矩曲線與變矩器輸入特性曲線 的交點可能在外特性段，也可能在調速特性段。若將凈轉矩曲線人為外延（圖中虛線所示），則任一條輸入特性曲線與兩區(qū)段曲線都有交點。由此可將輸入特性曲線方程分別與兩區(qū)段方程聯(lián)立，求得各自交點后，再進行判斷求取實際交點。 圖 共同工作輸入特性示意圖 (1)與外特性段曲線方程聯(lián)立 21 ?????????????????BeeBBBBieeeeennMMDnMMMMnanaaM39。5239。2210?? （ ） 將式（ ）進行整理 [a2λ Bγ D5] nB2+a 1nB +a0Mf=0 （ ） 方程（ ）的解 ? ?? ?? ?520522111211 2 4 Dc MaDaaannBfB?? ??? ?????? （ ） 由圖中幾何關系知 nb(1) =max{n11,n12} (2)與調速特性段曲線方程聯(lián)立 ????????????????BeeBBBBfeeennMMDnMMMMnbbM39。5239。10e?? （ ） 將式（ ）進行整理 λ Bγ D5nB2b1nBb0+Mf = 0 （ ） 方程（ ）的解 ? ?5052111413 24 D MbDbbnnBfB?? ?? ???? （ ） 同理有 }n,m ax{n n 14131(2) ? 結合圖中幾何 關系，實際交點所對應的轉速為 n1 =min{n1(1),n1(2)}，利用 MB=λ Bγ nB2D5求得對應的 M1值。于是，得出變矩器與柴油機的共同工作點 (n1j,M1j)(j=j1,j2,...,jn) 經以上的分析，可以用 Matlab 編制程序來求解這些交點的值。令 F =MBMe39。=0 （ ） 22 從式（ ）、（ ）和（ ）可以看出，這是解以轉速 n為變量的一元方程問題，由問題本身的物 理意義決定，解的存在性和唯一性毋需證明。 將式（ ）、式（ ）和式（ ）代入式（ ）中，得到全功率匹配和部分功率匹配的共同工作點。表 是共同工作點的轉速和轉矩值。 輸出特性匹配分析 由式（ ）可得各傳動比 i下的渦輪軸輸出轉矩 MT MTi =KiMBi （ ） 式中 MBi— 傳動比 i 時的泵輪軸輸入轉矩， N m； Ki— 傳動比 i 時的變矩系數。 由 式（ ）可得各傳動比 i下的渦輪軸輸出功率 NT NTi=MTinTi/ （ ） 式中 NTi— 傳動比 i時的渦輪軸輸出功率， kW； 表 共同工作點的轉速和轉矩值 全功率匹配 部分功率匹配 i nB(r/min) MB(Nm) nB(r/min) MB(Nm) 0 由式（ ）可得液力變矩器的效率η η =Ki， i=i1,i2,? ,in （ ） 由式（ ）可得渦輪軸輸出轉速 nT 23 nT=inBi （ ） 將表 中的數據代入式（ ）、（ ）、（ ）、（ ）和（ ） 中，求得柴油機與液力變矩器共同工作的輸出特性，如表 、表 所示。 表 全功率匹配時的輸出特性 i nr(r/min) Mr(Nm) NB(kW) NT(kW) ? 0 0 0 0 圖 全功率匹配時的輸出特性曲線 表