【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 1/3000 1 1217200 1/739 沈陽建筑大學(xué)城市建設(shè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 19 u = Mu + Nu =+= m ?? ， 418 滿足要求。 從以上表計(jì)算可知，地震作用下側(cè)移滿足要求。 F nV 3F 34200F 2F 1V 2V 136003600 F 4F 53900V 43600V 5 圖 42 （采用 D 值法） ?、茌S橫向框架計(jì)算。 反彎點(diǎn)高度計(jì)算 3210 yyyyy ???? 419 iyhy? 420 y — 反彎點(diǎn)到柱下端結(jié)點(diǎn)的距離，即反彎點(diǎn)高度。 0y — 標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。 1y — 上下橫粱線剛度比對(duì)標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比 0y 的修正系數(shù)。 2y — 上層層高變化修正值。 3y — 下層層高變化修正值。 0y 根據(jù)框架總層數(shù)，該柱所在層數(shù)和梁柱線剛度比 K 查表得。 沈陽建筑大學(xué)城市建設(shè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 20 表 48 邊柱（中框架 A柱、 C軸柱）的 反彎點(diǎn)高度比 層 h(m) K y0 y1 y2 y3 y 5 4 3 2 1 表 49 中柱（中框架 B柱）的 反彎點(diǎn)高度比 層 ih (m) K y0 y1 y2 y3 y 5 4 3 2 1 （ 1）第 i 層第 j 根柱所受的剪力： iijijik VDDV ?? = iiijVDD 421 （ 2） 第 i 層第 j 根柱下端彎矩： yhVM ik?下 422 （ 3） 第 i 層第 j 根柱上端彎矩： hyVM ik )1( ??上 423 具體計(jì)算過程見下表 沈陽建筑大學(xué)城市建設(shè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 21 表 410 中框架邊柱（ A、 B軸）柱端彎矩 層 H(m) ijD ( 410? kN/m) iD ( 410? kN/m) iV (kN) ijV (kN) y 上M （ kNm） 下M (kNm) 5 4 3 2 1 中框架邊柱（ B， C軸 ） 5 4 3 2 1 表 410(續(xù) ) 層 H(m) ijD ( 410? kN/m) iD ( 410? kN/m) iV (kN) ijV (kN) y 上M （ kNm） 下M (kNm) 5 4 3 2 1 、剪力及框架柱軸力計(jì)算 根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡，由柱端彎矩求梁端彎矩。梁端按其線剛度分配。 沈陽建筑大學(xué)城市建設(shè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 22 ? ?1上c下，c右b左b左b左b ???? ，ii MMKK KM = ? ?1上c下，cAB ?? ，ii MM? 424 ? ?1上c下，c右b左b右b右b ???? ，ii MMKK KM = ? ?1上c下，cAB ?? ，ii MM? 425 表 411 橫向框架梁端彎矩、剪力及框架柱軸力 層 L A 軸柱 AB 跨 A 軸柱 上cM ( mkN? ) 下cM ( mkN? ) AB? 左bM ( mkN? ) 右bM ( mkN? ) ABV (kN) AN (kN) 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 表 411 (2) 層 L B 軸柱 BC 跨 B 軸柱 上cM ( mkN? ) 下cM ( mkN? ) AB? 左bM ( mkN? ) 右bM ( mkN? ) ABV (kN) AN (kN) 5 4 3 1335 2 1 表 411 (3) 層 L C 軸柱 BC 跨 C 軸柱 上cM ( mkN? ) 下cM ( mkN? ) AB? 左bM ( mkN? ) 右bM ( mkN? ) ABV (kN) AN (kN) 5 4 3 2 2441 1 沈陽建筑大學(xué)城市建設(shè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 23 由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，故 CD 跨框架梁與 AB 跨相同； C、 D軸框架柱內(nèi)力分別與 A、 B軸框架柱內(nèi)力相同。 4. 框架內(nèi)力圖 圖 43 地震荷載作用下橫向框架彎矩圖 沈陽建筑大學(xué)城市建設(shè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 24 圖 44 地震荷載作用下橫向框架剪力及軸力圖 第 5章 風(fēng)荷載計(jì)算分析 沈陽地區(qū)基本風(fēng)壓 0W ＝ （設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期 50 年），地面粗糙度為 C 類（按房屋比較密集的城市市區(qū)計(jì)）。 . 風(fēng) 荷載計(jì)算 由荷載規(guī)范可知，作用在建筑物表面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算： 0WW SZZk ???? 51 ZZZ ????? ??1 52 由于 1T =＞ ，按荷載規(guī)范的要求應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響，此處僅考慮第一振型。 沈陽建筑大學(xué)城市建設(shè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 25 ? TW ＝ kNs2/m2，因此 ? =； 房屋高寬比 BH ＝ ＝ ，因此 ? ＝ ； 風(fēng)荷載作用下各樓層處的水平力按下式計(jì)算： WiF =kii BWhh 2 1?? 53 式中： ih 、 1?ih —— 第 i 層和第 i+1 層的層高，計(jì)算頂層時(shí) ih 取兩倍的女兒墻高度。 B —— 房屋的縱向?qū)挾取? 具體計(jì)算如下所示： 表 51 風(fēng)振系數(shù) Z? 計(jì)算 層 iH ? ? z? z? z? 5 189 4 3 2 1 表 52 風(fēng)荷載計(jì)算 層 iH Z? Z? S? 0W W kW WiF WiV 迎風(fēng)面 背風(fēng)面 5 4 3 2 1 沈陽建筑大學(xué)城市建設(shè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 26 F nV 3F 34200F 2F 1V 2V 136003600 F 4F 53900V 43600V 5 圖 51 風(fēng)荷載作用下層間剪力 風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算與地震作用下框架內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算方法相同，采用 D 值法。具體計(jì)算如下表。 . 側(cè)移計(jì)算 表 53 風(fēng)荷載作用 框架側(cè)移 層 層 高 ih （ m） WiV iD iWii DVu ? ???ni iM uu 1 iihu ][e? 5 715000 1/9750 1/300 4 625900 1/3600 3 625900 1/2400 2 625900 1/1895 1 1217200 1/1565 從上表計(jì)算可知iihu ＜ ][e? 。 54 柱子軸向 變形產(chǎn)生的側(cè)移 Nu 計(jì)算如下： 沈陽建筑大學(xué)城市建設(shè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 27 將風(fēng)荷載折算成倒三角形水平分布荷載，頂端荷載為： ekq = 23 H HF ii? = ? =1202020020201 ??? AAn （邊柱截面沿高度沒有變化） 56 參數(shù) 3011?nF 57 nekN FBEAHqu ?? 2142= 264 ????? ?= 58 頂點(diǎn)位移 : u = Mu + Nu =+= m 59 . 0 0 7 4 8 6 ?? ， 510 滿足要求。 . 風(fēng)荷載作用下橫向框架內(nèi)力計(jì)算 表 54 邊柱的彎矩、剪力 層 H(m) ijD ( 410? kN/m) iD ( 410? kN/m) iV (kN) ijV (kN) y 上M （ mkN? ） 下M ( mkN? ) 5 4 3 2 1 表 55 中柱的彎矩、剪力 層 H(m) ijD iD iV (kN) ijV (kN) y 上M ( mkN? ) 下M ( mkN? ) 沈陽建筑大學(xué)城市建設(shè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 28 ( 410? kN/m) ( 410? kN/m) 5 548 4 3 2 1 表 56 框架梁端彎矩、剪力及框架柱軸力 層 L A 軸柱 AB 跨 A 軸柱 上cM ( mkN? ) 下cM ( mkN? ) AB? 左bM ( mkN? ) 右bM ( mkN? ) ABV (kN) AN (kN) 5 1 4 1 3 1 228 239 2 1 1 72 2637 1 表 56 (續(xù) ) 層 L B 軸柱 BC 跨 C 軸柱 上cM ( mkN? ) 下cM ( mkN? ) BC? 上cM ( mkN? ) 下cM ( mkN? ) BCV (kN) CN (kN) 5 4 3 2 1 5654 . 風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力圖 沈陽建筑大學(xué)城市建設(shè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 29 第 6章 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力 橫向框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力分析采用彎矩二次分配法。彎矩二次分配法是一種近似計(jì)算方法，即將各節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩同時(shí)作分配和傳遞，分配兩次傳遞一次。 沈陽建筑大學(xué)城市建設(shè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 30 . 屋面 1）屋面恒荷載計(jì)算（標(biāo)準(zhǔn)值） （ 1）框架梁自重 邊跨（中跨）梁： kg =（ 2）次梁自重： kg? = kN/m gkP? = 2= （ 3）屋面板荷載： 屋面板邊跨為 ， 屬于單向板，次梁傳來的支座反力為框架梁的集中荷載。 屋面次梁上恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： kg? = = mkN gkP? = 2= （ 4）橫向框架梁所受