【文章內(nèi)容簡介】 MMMMlqlR ????? 12 （ 29） 式中 MGA、 MGB— 重力荷載作用下梁端的彎距； MEA、 MEB— 水平地震作用下梁端彎距； RA、 RB— 豎向荷載與地震荷載共同作 用下梁端反力。 x 處截面彎距為： EAGAAx MMqxRM ???? 22 （ 210） 由 0dMdx? ，可求得跨間 Mmax的位置為1 ARx q? 將 1x 代入任一截面 x 處的彎距表達(dá)式，可得跨間彎距最大值為 2 222Am a s G E G A E A G A E AR qxM M M M M Mq? ? ? ? ? ? ? 當(dāng)右震時，公式中 MEA、 MEB為反號。 MGE及 x1的具體數(shù)值見表 222，表中 RA、 MGE 、 x1的數(shù)值均為兩組。 梁的內(nèi)力組合見表 223。表中恒載和活載的組合，梁端彎距取調(diào)幅后的數(shù)值（圖20 21 216 括號中的數(shù)值），剪力取調(diào)幅 前后的較大值。 M調(diào)幅前的數(shù)值， M＇為調(diào)幅后的數(shù)值，剪力值應(yīng)取 V 左 和 V 右 ＇，具體數(shù)值見表 2221。 表 222MGE及 Xi值計(jì)算 項(xiàng)目 (恒 +） q L RA Xi MGE MGA MGB MEA MEB （恒+） /m /kN /M /kN m 跨 層 /kN m /kN m /kN m /kN m AB跨 3 2 1 BC跨 3 2 1 當(dāng) 1xl? 或 10x? 時，表示最大彎距發(fā)生在支座處。應(yīng)取 1xl? 或 1 0x? ，用下式計(jì)算。 梁內(nèi)力組合見表 223，表中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值（圖21 215 括號中數(shù)），剪力取調(diào)幅前后的較大值， M 左 、 M 右 為調(diào)幅前彎矩值， M 左 ＇、M 右 ＇為調(diào)幅后的彎矩值，剪力值應(yīng)取 V 左 和 V 右 ＇，具體數(shù)值見表 21 217。 表 223 梁內(nèi)力組合 層次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 荷載① 活載② 地震荷載③ ① +② （① +②）177。 ③ 3 A 右 M V B 左 M V B 右 M V 跨中 MAB MBC 2 A 右 M V B 左 M V B 右 M 21 V 跨中 MAB MBC 1 A 右 M V B 左 M V B 右 M V 跨中 MAB MBC 框架柱內(nèi)力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果見表 22 223。表中系數(shù)β是考慮計(jì)算截面以上各層活荷載不總是同時滿布而對樓面局部活載的一個折減系數(shù)，稱為活荷載按樓層的折減系數(shù)，取值見表 224。 表 224 A柱內(nèi)力組合 層次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向 荷載組合 豎向荷載與地震力組合 恒載① 活載② 地震荷載③ ① +② （① +②）177。 ③ 3 柱頂 M N 柱底 M ? N 2 柱頂 M N 柱底 M ? N 1 柱頂 M 90 N 柱底 M ? N 表 225 B 柱內(nèi)力組合 22 層次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 恒載① 活載② 地震荷載③ ① +② （① +②）177。 ③ 3 柱頂 M N 柱底 M N 432 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N N 豎向 荷載下框架內(nèi)力計(jì)算 （ 1)橫向框架內(nèi)力計(jì)算 1） 計(jì)算單元 ?、掭S線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元寬度為 ，如下圖所示。該框架的樓面荷載如下圖中的陰影線所示，計(jì)算單元 范圍內(nèi)的其余樓面則通過縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。 99.099.099.099.099.099.099.099.099.0 799.099.099.099.099.099.099.099.099.0 740.0 40.040.040.040.040.040.040.023 橫向框架計(jì)算單元 2） 恒荷載和活荷載的計(jì)算 A框架梁及粉刷自重 AB跨自重 25= kN/m 邊跨梁粉刷： （ ） 17= kN/m 梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 G5 += kN/m 荷載傳來（梯形） =BC跨 屋面均布恒荷載傳給梁 kN/m 恒荷載傳來，（梯形） = kN/m 樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 樓地面面層 = kN/m 20 厚水泥砂漿 16= kN/m 20 厚水泥砂漿結(jié)合層 20=150 厚鋼筋混凝土樓板 25= kN/m 15 厚板底抹灰 （ ） = kN/m 合計(jì) kN/m 3） 框架梁恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 邊框架梁及粉刷自重（均布） kN/m 邊框架梁填充墻自重 （ ） = kN/m 24 填充墻墻面粉刷自重 2（ ） 17=BC 跨梁和粉刷自重（均布） kN/m AB CD 跨梁自重（均布） ++=AB CD 跨梁上面的荷載（梯形） = kN/m 4） 屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載值 A頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 邊柱縱向框架自重 25=15kN/m 邊柱縱向框架粉刷 2（ ） 17=1M 高女兒墻自重 1 =1M 高女兒墻粉刷 1 17=縱向框架傳來的自重 05 =總計(jì) kN/m B頂層中間節(jié)點(diǎn)集中荷載 中柱縱向框架梁自重 25=15 kN/m 中柱縱向框架梁粉刷 2 （ ） 17= kN/m 縱向框架梁傳來的屋面自重 （ +） = kN/m = kN/m 合計(jì) kN/m 5） 樓面集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 A中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 邊柱縱向框架梁自重 15 kN/m 邊柱縱向框架梁分?jǐn)?shù) kN/m 塑鋼窗自重 3 2 = kN/m 窗下墻體自重 （ ） = kN/m 窗體下墻體粉刷 2 17= kN/m 窗邊墻體自重 （ ） =窗邊墻體粉刷 2 （ ） 17= kN/m 框架梁柱自重 25= kN/m 縱向框架梁傳來的樓面自重 = kN/m 合計(jì) kN/m 25 B中間層節(jié)點(diǎn)集中荷載 中間框架梁自重 15 kN/m 中間框架梁粉刷 內(nèi)縱墻自重 0 .19（ ）（ ） =內(nèi)縱墻粉刷 kN/m 扣除門窗自重加上墻重 kN/m 框架梁自重 kN/m 框架梁粉刷 kN/m 縱向框架梁傳來的自重 （ +） =總計(jì) kN/m （ 2） 活荷載計(jì)算： 頂層 AB CD 跨 = kN/m 頂層 BC 跨 2 = kN/m 頂層集中荷載 Ａ，Ｄ點(diǎn) 2= kN/m 頂層 BC 跨 （ +） 2+ 2=中間層 AB CD 跨 = kN/m 中間層 BC 跨 = kN/m 中間層節(jié)點(diǎn)活荷載值 A，Ｄ點(diǎn) 2 = kN/m 中間層Ｂ，Ｃ (+) 2+ 2/ 2 =豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除了活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可不考慮活載的不利布置 ，這樣求得的框架內(nèi)力梁的跨中彎距比考慮活載不利布置求得的彎距偏低，但當(dāng)活荷載占總荷載比例較小時，其影響很小，若活荷載占總荷載比例較大時，可在截面配筋時將跨中彎距乘 ～ 的放大系數(shù)予以調(diào)整。 1） 固端彎距計(jì)算 將框架視為兩端固定梁計(jì)算固端彎距，計(jì)算結(jié)果見表 217 固端彎距計(jì)算 AB 跨固端彎矩 /kN m BC跨固端彎矩 /kN m 頂層均布恒載 標(biāo)準(zhǔn)層均布恒載 26 底層均布恒載 頂層均布活載 標(biāo)準(zhǔn)層（底）均布活載 2） 分配系數(shù)計(jì)算 根據(jù)框架相對線剛度計(jì)算分配系數(shù)，框架的梁柱線剛度如圖。 相對線剛度計(jì)算： 令二至三層柱子線剛度 i=，則其余各桿件的相對線剛度為： 首層 柱： ?? 首層梁： 46 9ABi ?? 01 9BCi ?? 二至三層梁： 42 9ABi ?? 4 9BCi ?? 例如： A 柱頂層節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)計(jì)算： 1 .0 0 .7 0 91 .0 0 .4 1? ???下 拄 0 .4