【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 MMMMlqlR ????? 12 （ 29） 式中 MGA、 MGB— 重力荷載作用下梁端的彎距； MEA、 MEB— 水平地震作用下梁端彎距； RA、 RB— 豎向荷載與地震荷載共同作 用下梁端反力。 x 處截面彎距為： EAGAAx MMqxRM ???? 22 （ 210） 由 0dMdx? ，可求得跨間 Mmax的位置為1 ARx q? 將 1x 代入任一截面 x 處的彎距表達(dá)式，可得跨間彎距最大值為 2 222Am a s G E G A E A G A E AR qxM M M M M Mq? ? ? ? ? ? ? 當(dāng)右震時(shí)，公式中 MEA、 MEB為反號(hào)。 MGE及 x1的具體數(shù)值見(jiàn)表 222，表中 RA、 MGE 、 x1的數(shù)值均為兩組。 梁的內(nèi)力組合見(jiàn)表 223。表中恒載和活載的組合，梁端彎距取調(diào)幅后的數(shù)值（圖20 21 216 括號(hào)中的數(shù)值），剪力取調(diào)幅 前后的較大值。 M調(diào)幅前的數(shù)值， M＇為調(diào)幅后的數(shù)值，剪力值應(yīng)取 V 左 和 V 右 ＇，具體數(shù)值見(jiàn)表 2221。 表 222MGE及 Xi值計(jì)算 項(xiàng)目 (恒 +） q L RA Xi MGE MGA MGB MEA MEB （恒+） /m /kN /M /kN m 跨 層 /kN m /kN m /kN m /kN m AB跨 3 2 1 BC跨 3 2 1 當(dāng) 1xl? 或 10x? 時(shí)，表示最大彎距發(fā)生在支座處。應(yīng)取 1xl? 或 1 0x? ，用下式計(jì)算。 梁內(nèi)力組合見(jiàn)表 223，表中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值（圖21 215 括號(hào)中數(shù)），剪力取調(diào)幅前后的較大值， M 左 、 M 右 為調(diào)幅前彎矩值， M 左 ＇、M 右 ＇為調(diào)幅后的彎矩值，剪力值應(yīng)取 V 左 和 V 右 ＇，具體數(shù)值見(jiàn)表 21 217。 表 223 梁內(nèi)力組合 層次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 荷載① 活載② 地震荷載③ ① +② （① +②）177。 ③ 3 A 右 M V B 左 M V B 右 M V 跨中 MAB MBC 2 A 右 M V B 左 M V B 右 M 21 V 跨中 MAB MBC 1 A 右 M V B 左 M V B 右 M V 跨中 MAB MBC 框架柱內(nèi)力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果見(jiàn)表 22 223。表中系數(shù)β是考慮計(jì)算截面以上各層活荷載不總是同時(shí)滿布而對(duì)樓面局部活載的一個(gè)折減系數(shù)，稱為活荷載按樓層的折減系數(shù)，取值見(jiàn)表 224。 表 224 A柱內(nèi)力組合 層次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向 荷載組合 豎向荷載與地震力組合 恒載① 活載② 地震荷載③ ① +② （① +②）177。 ③ 3 柱頂 M N 柱底 M ? N 2 柱頂 M N 柱底 M ? N 1 柱頂 M 90 N 柱底 M ? N 表 225 B 柱內(nèi)力組合 22 層次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 恒載① 活載② 地震荷載③ ① +② （① +②）177。 ③ 3 柱頂 M N 柱底 M N 432 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N N 豎向 荷載下框架內(nèi)力計(jì)算 （ 1)橫向框架內(nèi)力計(jì)算 1） 計(jì)算單元 ?、掭S線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元寬度為 ，如下圖所示。該框架的樓面荷載如下圖中的陰影線所示，計(jì)算單元 范圍內(nèi)的其余樓面則通過(guò)縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。 99.099.099.099.099.099.099.099.099.0 799.099.099.099.099.099.099.099.099.0 740.0 40.040.040.040.040.040.040.023 橫向框架計(jì)算單元 2） 恒荷載和活荷載的計(jì)算 A框架梁及粉刷自重 AB跨自重 25= kN/m 邊跨梁粉刷： （ ） 17= kN/m 梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 G5 += kN/m 荷載傳來(lái)（梯形） =BC跨 屋面均布恒荷載傳給梁 kN/m 恒荷載傳來(lái)，（梯形） = kN/m 樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 樓地面面層 = kN/m 20 厚水泥砂漿 16= kN/m 20 厚水泥砂漿結(jié)合層 20=150 厚鋼筋混凝土樓板 25= kN/m 15 厚板底抹灰 （ ） = kN/m 合計(jì) kN/m 3） 框架梁恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 邊框架梁及粉刷自重（均布） kN/m 邊框架梁填充墻自重 （ ） = kN/m 24 填充墻墻面粉刷自重 2（ ） 17=BC 跨梁和粉刷自重（均布） kN/m AB CD 跨梁自重（均布） ++=AB CD 跨梁上面的荷載（梯形） = kN/m 4） 屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載值 A頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 邊柱縱向框架自重 25=15kN/m 邊柱縱向框架粉刷 2（ ） 17=1M 高女兒墻自重 1 =1M 高女兒墻粉刷 1 17=縱向框架傳來(lái)的自重 05 =總計(jì) kN/m B頂層中間節(jié)點(diǎn)集中荷載 中柱縱向框架梁自重 25=15 kN/m 中柱縱向框架梁粉刷 2 （ ） 17= kN/m 縱向框架梁傳來(lái)的屋面自重 （ +） = kN/m = kN/m 合計(jì) kN/m 5） 樓面集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 A中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 邊柱縱向框架梁自重 15 kN/m 邊柱縱向框架梁分?jǐn)?shù) kN/m 塑鋼窗自重 3 2 = kN/m 窗下墻體自重 （ ） = kN/m 窗體下墻體粉刷 2 17= kN/m 窗邊墻體自重 （ ） =窗邊墻體粉刷 2 （ ） 17= kN/m 框架梁柱自重 25= kN/m 縱向框架梁傳來(lái)的樓面自重 = kN/m 合計(jì) kN/m 25 B中間層節(jié)點(diǎn)集中荷載 中間框架梁自重 15 kN/m 中間框架梁粉刷 內(nèi)縱墻自重 0 .19（ ）（ ） =內(nèi)縱墻粉刷 kN/m 扣除門窗自重加上墻重 kN/m 框架梁自重 kN/m 框架梁粉刷 kN/m 縱向框架梁傳來(lái)的自重 （ +） =總計(jì) kN/m （ 2） 活荷載計(jì)算： 頂層 AB CD 跨 = kN/m 頂層 BC 跨 2 = kN/m 頂層集中荷載 Ａ，Ｄ點(diǎn) 2= kN/m 頂層 BC 跨 （ +） 2+ 2=中間層 AB CD 跨 = kN/m 中間層 BC 跨 = kN/m 中間層節(jié)點(diǎn)活荷載值 A，Ｄ點(diǎn) 2 = kN/m 中間層Ｂ，Ｃ (+) 2+ 2/ 2 =豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除了活荷載較大的工業(yè)廠房外，對(duì)一般的工業(yè)與民用建筑可不考慮活載的不利布置 ，這樣求得的框架內(nèi)力梁的跨中彎距比考慮活載不利布置求得的彎距偏低，但當(dāng)活荷載占總荷載比例較小時(shí)，其影響很小，若活荷載占總荷載比例較大時(shí)，可在截面配筋時(shí)將跨中彎距乘 ～ 的放大系數(shù)予以調(diào)整。 1） 固端彎距計(jì)算 將框架視為兩端固定梁計(jì)算固端彎距，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表 217 固端彎距計(jì)算 AB 跨固端彎矩 /kN m BC跨固端彎矩 /kN m 頂層均布恒載 標(biāo)準(zhǔn)層均布恒載 26 底層均布恒載 頂層均布活載 標(biāo)準(zhǔn)層（底）均布活載 2） 分配系數(shù)計(jì)算 根據(jù)框架相對(duì)線剛度計(jì)算分配系數(shù)，框架的梁柱線剛度如圖。 相對(duì)線剛度計(jì)算： 令二至三層柱子線剛度 i=，則其余各桿件的相對(duì)線剛度為： 首層 柱： ?? 首層梁： 46 9ABi ?? 01 9BCi ?? 二至三層梁： 42 9ABi ?? 4 9BCi ?? 例如： A 柱頂層節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)計(jì)算： 1 .0 0 .7 0 91 .0 0 .4 1? ???下 拄 0 .4