【文章內容簡介】 1109 1126 1092 1042 840 東外窗日得射得熱形成的冷負荷 (W) 表 39 計算時刻τ 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 Jnτ 26 42 56 67 78 85 86 84 78 67 52 35 26 Xg XZ Xd F CLQτ 452 730 974 1165 1366 1478 1495 1461 1356 1165 904 609 452 計算方法同內墻引起的冷負荷 (1)西內門冷負荷 西內門的鄰室溫升 ?tls=1 ℃ , 所以內門傳熱引起的冷負荷 Q= KF(twp+?tlstn)= ( 2+ 2) (+126)=234W (2)北內門冷負荷 西內門的鄰室溫升 ?tls=1℃， 5℃，所以內門傳熱引起的冷負荷 Q=KF(twp+?tlstn) = ( 3+ ) (+126)+ ( ) (+526) =180W 能源與環(huán)境學院建筑環(huán)境與設備工程專業(yè)畢業(yè)設計 第 16 頁 二三層廠房車間圍護結構冷負荷匯總表 表 310 計算時刻 τ 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 西外墻 685 東外墻 1142 南外墻 304 北內墻 1860 西內墻 2327 西內門 234 北內門 180 西外窗 溫差 454 605 807 1009 1185 1361 1488 1588 1664 1689 1639 1563 1260 日射 939 1330 1669 1930 2191 2295 3443 5555 7277 8033 7459 5477 2582 東外窗 溫差 756 1009 1345 1681 1975 2269 2479 2647 2773 2815 2713 2605 2101 日射 9216 11911 12693 11389 8607 6434 5999 5564 5042 4347 3521 2608 1999 南外窗 溫差 303 403 538 672 790 908 992 1059 1109 1126 1092 1042 840 日射 452 730 974 1165 1366 1478 1495 1461 1356 1165 904 609 452 匯總 18852 22720 24758 24578 22846 21477 22628 24606 25953 25907 24060 20636 15966 最大時刻出現在 15:00 ,為 25953 W= KW (二 ).內擾 (室內熱源 )散熱形成的冷負荷 室內熱源包括工藝設備散 熱、 照明散熱及人體散熱 等。 室內熱源散出的熱量包括顯熱和潛熱兩部 分， 顯熱散熱中對流熱成為瞬時冷負 荷， 而輻射熱部分則先被圍護結構等物體表面所吸 收， 然 后再緩能源與環(huán)境學院建筑環(huán)境與設備工程專業(yè)畢業(yè)設計 第 17 頁 慢地逐漸散 出， 形成冷負荷 .潛熱散熱瞬時冷負 荷。 1. 人體散熱形成的冷負荷 人體散熱與性 別， 年 齡， 衣 著， 勞動強度以及環(huán)境條件 (溫、 濕度 )等多種因素有 關。 從性別上 看， 可認為成年女子總散熱量約為男子的 85%， 兒童約為 75%。 由于性質不同的建筑物中有不同比例的成年男 子， 女子和兒童數 量，而成年女子和兒童的散熱量低于成年男 子。 為了實際計算方 便， 可以成年男子為基 礎， 乘以考慮了各類人員組成比例的系 數， 稱群集系 數。 于是人體顯熱散熱形成的計算時刻冷負荷則為 : Qτ=φq1nXτT W 式中 : q1— 不同室溫和勞動性質 時成年男子顯熱散熱 量， W， 見《空氣調節(jié)》課本表 216 n— 室內全部人數 φ— 群集系數 , 見《空氣調節(jié)》課本表 215, φ= T— 人員進入空調房間的時刻 τT— 從人員進入房間時算起到計算時刻的時間 ,h XτT— τT 時間人體顯熱散熱量的冷負荷系 數， 見《空氣調節(jié)》附錄表 216 人體潛熱散熱形成的冷負荷為 Q=φq2n 式中 : q2— 不同室溫和勞動性質時成年男子顯熱散熱 量， W， 見《空氣調節(jié)》課本表 216 φ, n— 同上式 查《空氣調節(jié)》課 本表 216 可 知， t=26℃時， q1=74W 查《空氣調節(jié)》課本附錄表 216 得出 τT 時間人體顯熱散熱量的冷負荷系 數， 計算結果列于下表 中： 人體顯熱散熱形成的計算時刻冷負荷 表 311 計算時刻τ 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 XτT 0 0 0 0 0 q1 74 φ n 60 CLQτ 0 0 2078 2718 2918 3036 0 0 2078 0718 2918 3036 0 人體潛熱散熱形成的冷負荷 Q=φq2n 查《空氣調節(jié)》課本表 216 可 知， t=26℃時， q2=116W 故人體潛熱散熱形成的冷負荷 Q=φq2n= 60 161=9474W 能源與環(huán)境學院建筑環(huán)境與設備工程專業(yè)畢業(yè)設計 第 18 頁 2. 照明設備散熱形成的冷負荷 照明設備散熱形成的冷負荷 QτT=n1n2N JLτT 式中 :n1— 鎮(zhèn)流器消耗功率系數，取 n1= n2— 燈罩隔熱系數，取 N— 照明燈具所需功率 W JLτT— 照明散熱的負荷系數 , 見《 空氣調節(jié)》課本附錄 215 τT— 開燈后的小時數 按實際測量數值可 知， 該廠房每平方米所需照明設備功率 15W 則總照明設備功率為 N=15 (75 30)=33750W 照明設備散熱形成的冷負荷 (W)(連續(xù)開燈 4 小時 ) 表 312 計算時刻 τ 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 JLτT 0 0 0 0 0 n1 n2 N 33750 QτT 0 0 14175 20588 22275 23625 0 0 14175 20588 22275 23625 0 3. 電熱設備散熱形成的冷負荷 電熱設備散熱形成的冷負荷 QτT= n1 n2 n3N JEτT 式中 : N— 電熱設備所需功率 W JEτT— 電熱設備散熱的負荷系數 ,見《空氣調節(jié)》課本附錄 214 n1— 電熱設備的同時使用系數，取 n2— 電熱設備的利用系數，取 n3— 電熱設備的負荷系 數， 取 二三層主三房有 30 臺燙 機， 每臺功率 500W 電熱設備散熱形成的冷負荷 (W)(連續(xù)運行 4 小時 ) 表 313 計算時刻τ 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 JEτT 0 0 0 0 0 n1 n2 能源與環(huán)境學院建筑環(huán)境與設備工程專業(yè)畢業(yè)設計 第 19 頁 n3 N 500 30=15000 QτT 0 0 4763 4847 5184 5453 0 0 4763 4847 5184 5459 0 4. 蒸汽散熱形成的冷負荷 由于車間有 30 臺燙 機， 會有大量蒸汽散發(fā)出來 ,故要考慮蒸汽散熱所形成的冷負 荷， 計算方法如 下： 按蒸汽焓值的 ?進行計 算， 即蒸汽散發(fā)熱量的?通過空調排 出， 每臺燙機散發(fā)蒸汽量為 10Kg/h?臺， 故蒸汽散熱開成的冷負荷 為： Q={( 110+2500)[ 26+(2500+ 26) ]} 10 30/(3600 3) = [注 :查焓濕圖可知 ,室內狀態(tài)點為 N:t=26℃ ,φ=%,d=氣 ] 5. 局部排風形成的冷負荷 Qjp=Gjp(iwin)= ()= 二 (三 )層冷負荷匯總 (W) 表 314 計算時刻 τ 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 圍護結構 18852 22720 24758 22578 22846 21477 22628 24606 25953 25907 04060 20636 15966 人體顯熱 0 0 2078 2718 2918 3036 0 0 2078 2718 2918 3036 0 人體潛熱 9474 設備 0 0 10080 12960 13860 14580 0 0 10080 12960 13860 14580 0 照明 0 0 4763 4847 5184 5456 0 0 4763 4847 5184 5456 0 蒸汽 73403 排風 87300 合計 189029 192897 215951 222908 223400 223768 192805 194783 217146 224237 225865 222927 186143 能源與環(huán)境學院建筑環(huán)境與設備工程專業(yè)畢業(yè)設計 第 20 頁 最大時刻出現在下午 17:00， 最大冷負荷為 225865W= 第二節(jié) 四層主廠房冷負荷確定 (一 ) 圍護結構傳熱形成的冷負荷 (1) 通過圍護結構 (門、窗、 墻體 )所傳遞的熱量所形成的冷負荷與二三層廠房車間一 樣， 這里不做詳細計 算， 就以表格的形式表現出來 ,見下表所示 (2) 通過屋頂傳熱所形成的冷負 荷： 采用諧波法的工程簡化方法進行計算通過屋頂傳熱引起的冷負荷 ,按下式進行計 算： CLQτ=KF?tτξ 式中 : τ— 計算時間 , h ξ— 圍護結構表面受到周期為 24 小時諧性溫度波作用溫度波傳到內表面的時間延 遲， h K— 屋頂的傳熱系數 , W/㎡ ?℃ F— 屋頂面 積， ㎡ ?tτξ— 計算時刻的負荷溫差 , ℃ ,見 《空氣調節(jié)》課本附錄 211. 查《空氣調節(jié)》課本附錄 25,水泥屋面的吸收系數 ρ= 屋頂冷負荷 (W) 表 315 計算時刻 τ 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 ?tτξ 0 0 0 0 12 11 11 12 13 14 15 17 18 K F 75 30=2250 CLQτ 0 0 0 0 21330 19553 19553 21330 23108 24885 26663 30218 31995 能源與環(huán)境學院建筑環(huán)境與設備工程專業(yè)畢業(yè)設計 第 21 頁 四層車間圍護結構冷負荷匯總表 (W) 表 316 計算時刻τ 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 屋頂 0 0 0 0 21330 19553 19553 21330 23108 24885 26663 30218 186640 西外墻 685 東外墻 1142 南外墻 304 北內墻 1860 西內墻 2327 西內門 234 北內門 180 西外窗 溫差 454 605 807 1009 1185 1361 1488 1588 1664