【文章內容簡介】 （ 5）氣氛制度 ： 一般來說玻璃池窯內要求燃料燃燒充分，所以火焰都是氧化焰或中性。本設計采用氧化焰，所以 d﹥ 1。 10 （ 6） 換向制度 ： 池窯定期倒換燃燒方向。使蓄熱室格子體系統吸熱和換熱交替進行。換向間隔一般為 20~30/min，燒重油熔窯，換向時先關閉油閥，然后關小霧化劑閥，留有少量霧化劑由噴嘴噴出。 （ 7）加料方式：采用單側加料。 2． 設計計算內容 2． 1 日出料量 的計算 由年產量和原始數據確定 ： 單臺 QD6行列機年產合格瓶量 (噸 /年 )m為 m=機速 (只 /分鐘 )179。 60179。 24179。瓶重179。 106179。行列機年工作時間179。機時利用率179。產品合格率 QD6 ： m=38179。 60179。 24179。 400179。 106179。 313179。 95%179。 90%= /年 （ 211） 因設計要求年產量為 12021噸 /年的玻璃酒瓶 ，則選用 QD6行列機 臺數 n=12021/=3 故 玻璃熔窯日出料量 G（ t/d） G=機速 (只 /分鐘 )179。 60179。 24179。瓶重 (g/只 )179。 106179。臺數 G=38179。 60179。 24179。 400179。 106179。 3 =（ 212） 熔化率的選取 熔化率是玻璃熔窯的一個重要的技術指標，它是指窯池每平方米熔化面積每晝夜熔化玻璃液量，單位 kg/(m2178。 d)。熔化率的選擇與玻璃品種、原料組成、配合料中碎玻璃的摻入率，熔化溫度，燃料種類與質量，制品質量要求，窯型結構，熔化面積，加料方式和新技術的采用有關，考慮熔化率時還要考慮玻璃的熔制質量，窯爐壽命和管理水平，要從實際出發(fā)，全面考慮，力求取得較好的經濟效果。 參考教材 A， P92，表 42，取熔化率為 K= t/(m2178。 d) 熔窯基本結構尺寸的確定 各部位面積的計算與確定 （ 1） 熔化部面積計算 一般蓄熱室馬蹄焰池窯的熔化面積為 15~60 m2，熔化部面積按已定的熔窯規(guī)模（日產11 量）和熔化率 k估算，由教材 A， P98，式（ 41）有： 熔化池面積： F熔 =G/K (G日出料量， K熔化率， t/(m2178。 d) 得： F 熔 =（ 231） ⑵ 冷卻部面積的計算 根據經驗值，參考教材 P98 表（ 49)取 F冷 /F熔 =20%。 根據玻璃品種供料道條數，成形機部位和操作條件等來決定冷卻部形狀 ；玻璃液應均勻分配，減少死角， 池深逐步變淺，提高垂直方向溫度均勻性和減少回流。 本設計采用扇形供料道，冷卻部一般比熔化池淺 300 mm，取 900mm 圖 231 冷卻部 F 冷 =1/2179。 179。 = m2 （ 232） 所以 F 冷 /F 熔 =% 窯池長度、寬度的確定 由教材 p43表 43 看出，燒重油時馬蹄焰池窯的長寬比較發(fā)生爐煤氣時大些，這是由于采用了高壓外混噴嘴，特別是直流式，噴出的火焰射程長，沖量大，剛性強，火焰轉彎困難，為避免冷卻部溫度過高，流液洞蓋板磚過早燒損以及窯池橫向出現明顯的溫差，必須把窯池放長。另外，燒重油后火焰溫度升高，加快了熔化速度，增大了出料量，為確保玻璃液的質量，也有必要將窯池適當放長，但長寬比過大時，在火焰噴出的正前方空間燃燒產物噴出困難，著漸積聚，壓力增大，使火焰變短，基于此原因，馬蹄焰池窯的長不宜小于 4米，熔化面積較大時，長寬比可取低些，否則窯池過長火 焰很難同時滿足熔化與澄清的要求，本設計取長／寬 = 實際熔化池長 L= B= R= 12 圖 232 熔化池 調整后：實際熔化部面積： F熔 =179。 — 1/2179。 179。（ ） = （ 233） 實際熔化率 K=G/F熔 =(m2178。 d) （ 234） 池窯深度的確定 確定合理的池深，必須綜合考慮到 玻璃顏色、玻液粘度、熔化率、制品質量、燃料種類、池底磚質量、池底保溫和新技術采用（鼓泡、電助熔）等。 根據教材 A P93頁表 44，初選 h= h=＋（ 177。a） lgv （ 235） 式中 V— 熔化池容積， m3 a— 系數，其值 0~（由玻璃液的顏色和窯的熔化率確定） 故 h=＋（ ） lg(179。 )= （ 236） 由于此池窯熔化率較大，所以熔池深度深一些，取 h= 熔化池設窯坎以強化熔化效率，取窯坎高 600mm，一般置于熔化池長 2/3處 ,玻璃液的平均密度為 2. 45g/cm3, 即 t=179。 179。 (237) 因玻璃液在窯內停留一天以上，故冷卻算合理，冷卻部池深取淺，本設計取 h=900mm R= 13 窯體主要部位所用材料的選擇和厚度的確定 ⑴ 窯池結構設計 ① 池壁：玻璃液的主要侵蝕為橫向磚縫處，因此應盡量避免在高溫區(qū)出現橫向磚縫，池壁通常采用整塊大磚。要求立砌排磚的尺寸必須相當精確，結合面應磨制加工達到磚縫密接，其目的是減少玻璃液對磚才侵蝕。結構為 300mmAZS33QX— Y + 30mm鋯質搗打料 +115mmLZ55（ NZ— 40） +100mm硅鈣板 ② 池底：隨著溫度的提高，出料量的增加，爐齡的增加，更主要的是為減少散熱損失，節(jié)約能源，現代熔窯池底多采用多層式 復合池底結構 75mmAZS33WSY + 35mm鋯質搗打料 + 32mm燒結鋯英石磚 + 30mm鋯質搗打料 +300mm澆注大磚 +280mm輕質粘土磚 +10mm石棉板 +8mm鋼板（從上到下） ⑵ 火焰空間 火焰空間長度與窯池相等，寬度比窯池寬多 200mm~400mm，本設計取 400mm，則火焰空間 L=7200mm， B=4500+400=4900mm?；鹧婵臻g的高度由胸腔高度和大碹碹股升高合成，參考教材 P96表 48，取大碹升高為 1/8，則得碹股升高為 f=4700/8=，則火焰空間容積為 V=L179。 B179。 (1+2/3f)=179。 179。 (1+2/3179。 )= m3 (238) 火焰分隔方式為全分隔 ⑶ 流液洞 馬蹄焰池窯一般只取一個流液洞，本設計采用下沉式流液洞，它可以選擇質量好的玻璃液，可以提高降溫效果，提高玻璃液質量。 本設計選取流液洞：洞寬 洞高 400mm 300mm 14 流液洞的長度控制著玻璃液的降溫程度，愈長則降溫愈多，洞長一般為 900 1200mm，本設計采用 1000mm，下沉量150mm 則流液洞的長 179。 寬 179。 高為1000179。