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正文內(nèi)容

高支模板方案(編輯修改稿)

2024-10-04 14:12 本頁(yè)面
 

【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 板安裝就位前需有纜繩牽拉,防止模板旋轉(zhuǎn)不善撞傷人;垂直吊運(yùn)必須采取兩個(gè)以上的吊點(diǎn),且必須使用卡環(huán)吊運(yùn)。不允許一次吊運(yùn)二塊模板 ( 7)鋼模板堆放時(shí),使模板向下傾斜 30176。,不得將模板堆放在施工層上,防止模板在風(fēng)荷載下傾覆。 ( 8)大 模板堆放場(chǎng)地要求硬化、平整、有圍護(hù),陰陽(yáng)角模架設(shè)小圍護(hù)架放置。安裝就位后,要采取防止觸電保護(hù)措施,將大模板加以串聯(lián),并同避雷網(wǎng)接通,防止漏電傷人。 ( 9)在電梯間進(jìn)行模板施工作業(yè)時(shí),必須層層搭設(shè)安全防護(hù)平臺(tái)。因混凝土側(cè)力既受溫度影響,又受澆筑速度影響,因此當(dāng)夏季施工溫度較高時(shí),可適當(dāng)增大混凝土澆筑速度,秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當(dāng)降低。當(dāng)T=15℃時(shí),混凝土澆筑速度不大于 2m3/h。 ( 10)環(huán)保與文明施工 夜間 22:00~ 6:00 之間現(xiàn)場(chǎng)停止模板加工和其他模板作業(yè)?,F(xiàn)場(chǎng)模板加工垃圾及時(shí)清理, 并存放進(jìn)指定垃圾站。做到工完場(chǎng)清。整個(gè)模板堆放場(chǎng)地與施工現(xiàn)場(chǎng)要達(dá)到整齊有序、干凈無(wú)污染、低噪聲、低揚(yáng)塵、低能耗的整體效果。 九、梁模板計(jì)算書(shū) 高支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》( JGJ1302020)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 GB5001020《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB 500092020)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 (GB 500172020)等規(guī)范編制。 因本工程梁支架高度大于 4 米,根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議,如果僅按規(guī)范計(jì)算,架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工技術(shù) 》 2020( 3):《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容。 梁段 :JZL1。 11 參數(shù)信息 梁截面寬度 B(m):;梁截面高度 D(m):; 混凝土板厚度 (mm):;立桿沿梁跨度方向間距 La(m):; 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度 a(m):; 立桿步距 h(m):;板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m):; 梁支撐架搭設(shè)高度 H(m): ;梁兩側(cè)立桿間距 (m):; 承重架支撐形式 :梁底支撐小楞垂直梁 截面方向; 梁底增加承重立桿根數(shù) :2; 采用的鋼管類(lèi)型為 Φ48; 立桿承重連接方式 :雙扣件,考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況,取扣件抗滑承載力折減系數(shù) :; 模板自重 (kN/m2):;鋼 管 自重 (kN/m3):; 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):; 12 傾倒混凝土側(cè)壓力 (kN/m2):;振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):; 木材品種:柏木;木材彈性模量 E(N/mm2): ; 木材抗彎強(qiáng) 度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2): ;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv(N/mm2):; 面板類(lèi)型:膠合面板;面板彈性模量 E(N/mm2): ; 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2): ; 梁底方木截面寬度 b(mm): ;梁底方木截面高度 h(mm): ; 梁底縱向支撐根數(shù): 4;面板厚度 (mm): ; 次楞間距 (mm): 350 ,主楞豎向根數(shù): 5; 主楞間距為: 100mm, 220mm. 穿梁螺栓水平間距 (mm): 500; 穿梁螺栓直徑 (mm): M14; 主楞龍骨材料:鋼 管 ;截面類(lèi)型為圓鋼管 48; 主楞合并根數(shù): 2; 次楞龍骨材料:木楞,寬度 60mm,高度 80mm; 次楞合并根數(shù): 2; 梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 γ 混凝土的重力密度,取 ; t 新澆混凝土的初凝時(shí)間,可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取,輸入 0 時(shí)系統(tǒng)按 200/(T+15)計(jì)算,得 ; T 混凝土的入模溫度,取 ℃; 13 V 混凝土的澆筑速度,取 ; H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取 ; β1 外加劑影響修正系數(shù),取 ; β2 混凝土坍落度影響修正系數(shù),取 。 根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力 F; 分別計(jì)算得 kN/m kN/m2,取較小值 kN/m2 作為本工程計(jì)算荷載。 梁側(cè)模板面板的 計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖 (單位: mm) 跨中彎矩計(jì)算公式如下 : 其中, W 面板的凈截面抵抗矩, W = 100; M 面板的最大彎距 (Nmm); σ 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2) [f] 面板的抗彎強(qiáng) 度設(shè)計(jì)值 (N/mm2); 按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩: 其中 , q 作用在模板上的側(cè)壓力,包括 : 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 : q1= 118=; 14 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 : q2= 12=; q = q1+q2 = + = kN/m; 計(jì)算跨度 (內(nèi)楞間距 ): l = 350mm; 面板的最大彎距 M= 3502 = 105Nmm; 經(jīng)計(jì)算得到,面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 : σ = 105 / 104=; 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : [f] = 13N/mm2; 面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ =[f]=13N/mm2,滿足要求! q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : q=; l計(jì)算跨度 (內(nèi)楞間距 ): l = 350mm; E面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 9500N/mm2; I面板的截面慣性矩 : I = 100; 面板的最大撓度計(jì)算值 : ν= 53504/(3849500105) = mm; 面板的最大容許撓度值 :[ν] = l/250 =350/250 = ; 面板的最大撓度計(jì)算值 ν= 小于 面板的最大容許撓度值 [ν]=,滿足要求! 梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算 內(nèi)楞 (木或鋼 )直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本工程中,龍骨采用木楞,截面寬度 60mm,截面高度 80mm,截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為 : W = 6822/6 = 128cm3; I = 6832/12 = 512cm4; 15 內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 ( 1) .內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算 強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下 : 其中, σ 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2); M 內(nèi)楞的最大彎距 (Nmm); W 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩; [f] 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)。 按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩: 其中,作用在內(nèi)楞的荷載, q = (18+2)1=; 內(nèi)楞計(jì)算跨度 (外楞間距 ): l = 190mm; 內(nèi)楞的最大彎距 : M== 104Nmm; 最大支座力 :R== kN; 經(jīng)計(jì)算得到,內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = 104/105 = N/mm2; 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : [f] = 17N/mm2; 內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=17N/mm2,滿足要求! ( 2) .內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 l計(jì)算跨度 (外楞間距 ): l = 500mm; q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q= N/mm; 16 E 內(nèi)楞的彈性模量: 10000N/mm2; I 內(nèi)楞的截面慣性矩: I = 106mm4; 內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 : ν= 5004/(10010000106) = mm; 內(nèi)楞的最大容許撓度值 : [ν] = 500/250=2mm; 內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 ν= 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 [ν]=2mm,滿足要求! 外楞 (木或鋼 )承受內(nèi)楞傳遞的集中力,取內(nèi)楞的最大支座力 ,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本工程中,外龍骨采用鋼楞,截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為 : 截面類(lèi)型為圓鋼管 48; 外鋼楞截面抵抗矩 W = ; 外鋼楞截面慣性矩 I = ; ( 1) .外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 σ 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2) M 外楞的最大彎距 (Nmm); W 外楞的凈截面抵抗矩; [f] 外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)。 根據(jù)三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩 為 M=Fa= kNm; 其中, F=1/5qh=, h 為梁高為 , a 為次楞間距為 350mm; 經(jīng)計(jì)算得到,外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 : σ = 106/104 = N/mm2; 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : [f] = 205N/mm2; 外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ =[f]=205N/mm2,滿足要求! ( 2) .外楞的撓度驗(yàn)算 17 其中 E外楞的彈 性模量: 206000N/mm2; F作用在外楞上的集中力標(biāo)準(zhǔn)值: F=; l計(jì)算跨度: l=500mm; I外楞的截面慣性矩: I=243800mm4; 外楞的最大撓度計(jì)算值 : ν=(100)=; 根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為 mm 外楞的最大容許撓度值 : [ν] = 500/400=; 外楞的最大撓度計(jì)算值 ν= 小于 外楞的最大容許撓度值 [ν]=,滿足要求! 穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下 : 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力; A 穿梁螺栓有效面積 (mm2); f 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,取 170 N/mm2; 查表得: 穿梁螺栓的直徑 : 14 mm; 穿梁螺栓有效直徑 : mm; 穿梁螺栓有效面積 : A= 105 mm2; 穿梁螺栓所受的最大拉力 : N =(18+2) = kN。 穿梁螺栓最大容許拉力值 : [N] = 170105/1000 = kN; 穿梁螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=,滿足要求! 梁底模板計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 18 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 本算例中,面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為 : W = 8001818/6 = 104mm3; I = 800181818/12 = 105mm4; 按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算: 其中, σ 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2); M 計(jì)算的最大彎矩 (kNm); l計(jì)算跨度 (梁底支撐間距 ): l =; q 作用在梁底模板 的均布荷載設(shè)計(jì)值 (kN/m); 新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值: q1: ( +) =; 模板結(jié)構(gòu)自重荷載: q2:=; 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值: q3: =; q = q1 + q2 + q3=++=; 跨中彎矩計(jì)算公式如下 : Mmax = =m; σ =106/104=; 19 梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 σ = N/mm2 小于
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