【文章內(nèi)容簡介】 硅酸鋁纖維氈 125 硅酸鋁纖維氈 100 硅藻土磚 125 硅藻土磚 100 急冷段 (1719) (1290700℃ ) 輕質高鋁磚 250 435 輕質高鋁吊頂磚 250 350 硅酸鋁纖維氈 125 巖棉毯 60 硅酸鋁纖維氈 100 緩冷段 2024) (700400℃ ) 輕質粘土磚 250 435 輕質粘土吊頂磚 250 350 硅藻土磚 125 巖棉毯 60 硅藻土磚 100 快冷段（ 2527）（ 40080℃） 輕質粘土磚 250 435 輕質粘土吊 頂磚 250 350 硅藻土磚 125 巖棉毯 60 硅藻土磚 100 7 燃料燃燒計算 、 助燃空氣量計算 燃料是焦爐煤氣， 低位發(fā)熱量 dQ = 17400（ 3mkJ ）根據(jù)《理論空氣量和燃燒生成煙氣經(jīng)驗計算公式》 ， 單位理論空氣消耗量 2 7 0 0 0 ??? —dQL（ 33 mm NN ），取過剩系數(shù) ? = 則實 際需要空氣量： ??? LL a （ 33 mm NN ） 、 煙氣量計算 生成煙氣量： 2 4 4 6 7 0 0 0 4 0 0 02 3 0 ????? ?）—（ dg Q（ 33 mm NN ） 、 燃燒溫度計算 燃料的理論燃燒溫度，公式如下： ggaaarrdth cV LtctcQt ??? 式中 gar ccc 、 燃料、空氣及煙氣的比熱容， ℃）（ ?3k NmJ ； aL —— 一定空氣消耗系數(shù)下的單位燃料燃燒空氣消耗量， 33 mm NN ， aL =? 0L ； gV —— 一定空氣消耗系數(shù)下單位燃料燃燒生成煙氣量， 33 mm NN ； ar tt、 —— 燃料及空氣的預熱溫度 ，℃。 焦爐煤氣， 低位發(fā)熱量 dQ = 17400（ 3mkJ ），取室溫 20℃，此時空氣的比熱 ?c ℃）（ ?3k NmJ 焦爐煤氣的比熱 rc = ℃）（ ?3k NmJ ,經(jīng)過多次假設試算，以下假設合理，假設煙氣溫度為 1600℃，煙氣的比熱（查燃燒學表 52）為 gc = ，帶入公式得 tht = 1654℃ （ 1654 – 1600） /1600 5%,合理 取高溫系數(shù)為 ，則實際溫度為 t= ? 1654= 1405℃ ,比實際溫度 1290℃高出 115℃，符合燃燒要求，認為合理。 8 物料平衡計算 每小時燒成制品的質量 mG 制品質量為 300g，每車裝 288 個，每車制品的質量為 ?? ，推車速度 = 27 車 /18 時 = 車 /時。 mG = 推車速度 ? 每車裝載重量 h1 2 9 .6 k g8 6 .41 .5 ??? 每小時入窯干坯質量 gG ）（ 100GG mg ??????? 每小時入窯濕坯質量 ）（ 100GGgs ??????? ? 每小時 蒸發(fā)自由水質量 ）（）（ 3 4 0GGG gsz ????? 窯具的質量 棚板每層 12， 共 72 個，每層支柱 20 個，共 20x5=100 個 Gb=( 72+ 100) 2100 = 9 預熱帶燒成帶熱平衡計算 、 熱平衡計算基準 熱平衡計算以 1h作為時間基準，而以 0℃作為基準溫度。計算燃燒消耗量時，熱平衡的計算范圍為預熱帶和燒成帶，不包括冷卻帶。 、 熱平衡示意框圖 預熱帶和燒成帶的熱平衡示意圖 Q1— 坯體帶入顯熱； Q2— 硼板、支柱等窯具帶入顯熱； Q3— 產(chǎn)品帶出 顯熱； Q4— 硼板、支柱等窯具帶出顯熱； Q5— 窯墻、頂總散熱； Q6— 窯車蓄熱和散失熱量 ； Q7— 物化反應耗熱 ； Q8— 其他熱損失； Qg— 煙氣帶走顯熱； Qf— 燃料帶入化學熱及顯熱； Qa— 助燃空氣帶入顯熱； Q/a— 預熱帶漏入空氣帶入顯熱； Qs— 氣幕帶入顯熱 Q 7Q 6Q 5Q 4Q 3Q sQ 2Q 1Q 8 `aQ aQ f 10 、 熱收入項目 、 坯體帶入顯熱 Q1 Q1=G1C1T1 （ kJ/h） 其中： G1— 入窯制品質量 （ Kg/h）； G1= ； T1— 入窯制品的溫度（℃）； T1=20℃ C1— 入窯制品的平均比熱（ KJ/（ Kg℃）） ； T1=20℃ 時， C1=（ Kg℃ ）； Q1=G1C1T1= 20=（ kJ/h） 、 硼板、支柱等窯具帶入顯熱 Q2 Q2=GbC2T2 （ kJ/h） 其中 ： Gb— 入窯硼板、支柱等窯具質量 （ Kg/h）； Gb =T2— 入窯硼板、支柱等窯具的溫度 （℃）； T2=20℃ C2— 入窯硼板、支柱等窯具的平均比熱（ KJ/（ Kg℃））； 碳化硅硼板、支柱的平均比熱容按下式計算： C2=+=+ 20=（ Kg℃ ） Q2=GbC2T2=1871 6 20=（ kJ/h） 、 燃料帶入化學熱及顯熱 Qf Qf=（ Qd+Tf Cf） x （ kJ/h） 其中： Qd— 所用燃料低位發(fā)熱量（ KJ/Nm3）；燃料為 焦 爐煤氣，低位發(fā)熱量為：Qd=17400KJ/Nm3； Tf— 入窯燃氣溫度（℃）；入窯燃氣溫度為 Tf=20℃ ； Cf— 入窯燃氣的平均比熱容（ KJ/（ Kg℃））；查表， Tf=20℃時 焦 爐煤氣平均比熱容為 ： Cf= KJ/（ Kg℃ ） ； x— 設每小時 焦 爐煤氣的消耗量為 x（ Nm3/h）； Qf=（ Qd+Tf Cf） x=（ 17400+20 ） x= kJ/h 、 助燃空氣帶入顯熱 Qa Qa=VaCaTa （ kJ/h） 其中： Va— 入窯助燃風流量（ Nm3/h）；前面燃燒部分計算得： Va =La*x= (Nm3/h)； Ta— 入窯助燃風的平均溫度（℃）； Ta=20℃ ； Ca— 入窯助燃風的平均比熱容（ KJ/（ Kg℃））；查表， Ta =20℃ 助燃風時平均比熱 11 容為： Ca = KJ/（ Kg℃ ）； Qa= Va CaTa=20= （ kJ/h） 、 從預熱帶不嚴密處漏入空氣帶入顯熱 Qa/ Qa/= Va / C a/ Ta/ （ kJ/h） 取預熱帶煙氣中的空氣過剩系數(shù) ag=，已求出理論空氣量 L0=燒成帶燃料燃燒時空氣過剩系數(shù) af= Va/=x （ agaf） L0=x() = （ Nm3/h） 漏入空氣溫度為 Ta/=20℃ ， 此時 Ca/= kJ/(Nm3℃) ，則： Qa/= Va/ C a/ Ta/= x20= （ kJ/h） 、 氣幕帶入顯熱 Qs Qs=VsCsTs （ kJ/h） 氣幕包括封閉氣幕 、急冷阻擋氣幕 ，封閉氣幕 只設在窯頭 ，不計其帶入顯熱。取 氣氛幕和急冷阻擋氣幕 風源為空氣，其風量一般為理論助燃空氣量的 倍，取為 倍。 所以 ： Vs== = （ Nm3/h） ， 設 Ts=20℃ ，查得 Cs= kJ/(Nm3℃) ， Qs= VsC s Ts=20= （ kJ/h） 、 熱支出項目 、 制品帶出顯熱 Q3 Q3=GmC3T3 （ kJ/h） 出燒成帶產(chǎn)品質量： Gm= kg/h， 出燒成帶產(chǎn)品溫度 ： T3=1290℃ 查手冊 [11]，此時產(chǎn)品平均比熱 ： C3= kJ/(kg? ℃) 則： Q3=GmC 3 T3= 1290= （ kJ/h） 、 硼板、支柱等窯具帶出顯熱 Q4 Q4=GbC4T4（ kJ/h） 棚板、立柱質量： Gb= kg/h， 出燒 成帶棚板、立柱溫度： T4=1290℃ 此時棚板、立柱的平均比熱： C4=+=+ 1320= kJ/(kg ℃) Q4= GbC 4 T4=1. 19 1290=（ kJ/h） 、 煙氣帶走顯熱 Qg Qg=VgCgTg（ kJ/h） 12 煙氣中包括燃燒生成的煙氣，預熱帶不嚴密處漏入空氣外，還有用于氣幕的空氣。用于氣幕的空氣的體積 Vs= (Nm3/h) 離窯煙氣體積： Vg=[Vg0+（ ag1） L0]x+Vs 煙氣溫度為 Tg=250℃ ， 此時煙氣比熱 Cg= kJ/( Nm3℃ ) Qg＝ VgC g Tg＝ {[+() ]x+} 250 ＝ 1480x （ kJ/h） 、 窯墻、窯頂散失熱量 Q5 根據(jù)各段材料不