【文章內容簡介】 注意盡量節(jié)約貴重模具材料，以降低模具成本。 成形機構是花式年糕的設計關鍵點，年糕在 送料機構螺旋的軸向力的作用下 將碾熟的年糕推向成形機構，就可以得到成型的花式年糕。如圖 28 所示： 圖 28 成形機 構 輸送機構設計 帶式輸送機主要由兩個端點滾筒及緊套其上的閉合輸送帶組成。帶動輸送帶轉動的滾筒稱為驅動滾筒（傳動滾筒）；另一個僅在于改變輸送帶運動方向的 6 滾筒稱為改向滾筒。驅動滾筒由電動機通過減速器驅動，輸送帶依靠驅動滾筒與輸送帶之間的摩擦力拖動。驅動滾筒一般都裝在卸料端，以增大牽引力，有利于拖動。物料由喂料端喂入，落在轉動的輸送帶上，依靠輸送帶摩擦帶動運送袋卸料端卸出。 花式年糕機的總體 設計 為了更優(yōu)化 花式年糕機 的機型和結構設計，此 年糕機 采用電力拖動，而且電動機也同樣采取節(jié)能式，電動機安 裝在 年糕機 的下部，與 年糕機 的機架的下機梁固定連接，這樣可以節(jié)省電動機所占用的空間。它最大的優(yōu)點是在短時間內可以完成幾個人的勞動強度，從而提高了工作效率，節(jié)省了勞動時間。此 花式年糕機 有這些優(yōu)點之外，還有安全性能高、效率高、堅固耐用、結構簡單便于維修和保管。 圖 29 總體設計 7 第 3 章 TX08 型 花式年糕 加工機的 設計 本設計為了得到一種通過不同模具能夠生產各式形狀的花式年糕加工機，花式年糕的尺寸約為 30mm? 30mm? 30mm， 外形尺寸為 776mm 749mm 840mm。年糕的生產效率為 hkg/100 ，其特點如下： 1． 人工加料，連續(xù)出糕。 2． 裝拆便捷，清理方便干凈。 3． 物料流程采用全不銹鋼制作，清潔衛(wèi)生。 4． 年糕表面光滑亮澤，色白如玉；質地均勻柔韌，截面不成圈。 電動機的選擇 電動機的功率 選用的電動機的類型和機構形式應根據電源種類 、 工作條件 、 載荷大小和性質變化、啟動性能 、 制動 、 正反轉的頻率程度等條件來選擇。 電動機分交流電動機 和直流電動機兩種。由于生產單位一般多采用三相交流電源 ,，本設計采用三相交流電動機。 Y系列三相異步電動機為全封閉式自扇冷式籠型三相異步電動機 ,是按照國際電工委員會（ IEC）標準設計，具有國際互換性的特點， 能防止灰塵、鐵屑或其它雜物侵入電機內部，效率高，耗能少，性能好，噪音低，振動小，體積小，重量輕，運行可靠，維修方便 。 不僅使用于水泵、鼓風機、金屬切削機床及運輸機械 ,更使用于灰塵較多、水土飛濺的地方 ,如碾米機 ,磨粉機 ,脫殼機及其它農業(yè)機械 ,礦山機械等。 電動機功率由公式 awd PP ?/? 來計算，脫粒機傳動裝置的總效率 a? ，應由組成傳動裝置的各個部分運動副的效率只積，即 321 ???? ???a ，其中 1? 、 2? 、3? 分別為每一個轉動副的效率，選取傳動副的效率值如下： 滾動軸承（每對） ～ 即取 1? = V 帶傳動 ～ 即取 2? = 滾筒轉動 （因為釘齒條固定于滾筒上） 即取 3? =1 則 ??????? ???? a 為了保證冷卻 以及定時停留 的效果，初選用步進電機： 57BYG350BL0601。 8 圖 31 步進電機的含義 電動機的轉速 Y 系列電動機的數(shù)據，選擇電動機的額定功率為 其技術參數(shù)如下： 額定功率： 滿載轉速： 960r/min 傳動裝置 的設計 根據 花式年糕機 的具體傳動要求，可選取電動機和主軸之間用 V 帶和帶輪的傳動方式傳動，因為在脫粒機的工作過程中，傳動件 V 帶是一個撓性件，它賦有彈性，能緩和沖擊，吸收震動，因而使 花式年糕機 工作平穩(wěn)，噪音小等優(yōu)點。雖然在傳動過程中 V 帶與帶輪之間存在著一些摩擦，導致兩者的相對滑動，使傳動比不精確但不會影響 花式年糕機 的傳動，因為 花式年糕機 不需要精確的傳動比，只要傳動比比較準確就可以滿足要求，而且 V 帶的彈性滑動對脫粒機的一些重要部件是一種過載保護，不會造成機體部件的嚴重損壞，還有 V 帶及帶倫的結構簡單、制造成本底、容 易維修和保養(yǎng)、便于安裝，所以，在電動機與 花式年糕機 之間選用 V 帶與帶輪的傳動配合是很合理的。 傳動帶的設計 1. 確定計算功率 Pca Pca =KA ? P= = (31) 9 式中 P—— 傳動的額定功率（ kW） KA —— 工作情況系數(shù) ， 由表 87[1]查得工作情況系數(shù) KA=。 2. 選擇帶型 同樣的張緊力下， V 帶傳動較平帶傳動能產生更大的摩擦力， V帶傳動允許的傳動比較大，結構較緊湊，以及 V 帶多已標準化并大量生產。窄 V 帶能承受較大的預緊力，允許速度和曲擾次數(shù)高，傳動效率高等優(yōu)點，因而得到廣泛的應用，特別用在重型和中型設備上。但本課題中，普通 V 帶既可以滿足傳動的要求。 根據 Pca 和主動帶輪（小帶輪）轉速 n，在圖 89[1]中選定 A帶型。 3. 確定帶輪的基準直徑 為提高 V 帶壽命，宜選取較大直徑 ，同時應考慮帶輪彎曲應力的影響，取主動帶輪基準直徑 dd1=100 ㎜。 初選傳動比 i=3。從動輪基準直徑 dd2=idd1=3? 100=300mm 根據表 88 [1]取 dd2=315，其外徑值為 驗算帶的速度： V=π d1d n1/（ 60? 1000） =π ? 100? 960/（ 60? 1000） = m/s 對于普通 V帶， Vmax=5～ 25 m/s 因為 V Vmax 所以 帶的速度合適。 4. 確定中心距 0a 和帶的基準長度 dL 根據 （ d1d + d2d ）﹤ 0a ﹤ 2（ d1d + d2d ） （ 32） 即 280mm﹤ 0a ﹤ 800mm，初選 0a =700 mm。 基準長度 dL’ =2 0a +2π （ d1d + d2d ） +02124 )( add dd=2042 mm (33) 參考 2116 [2]取 dL =2240mm。 計算實際中心距： a=a0+（ Ld dL’ ） /2 =700+（ 22402042） /2 10 =799 mm 5. 驗算主動輪上的包角 1? 1? =180 ? 12 ?a dd dd =180176。 （ 300100） 176。 / =176。 120 176。 (34) 主動輪上的包角滿足要求。 6. 確定帶的根數(shù) Z Z=lca kkpp pα00 )Δ( + (35) 式中 ?k —— 包角系數(shù)； lk —— 長度系數(shù)； 0p — — 單根 V 帶的基本額定功率（ kW）； pΔ —— 單根 V 帶額定功率的增量（ kW）。 由 1n =960r/min， d 1d =100mm ， 帶i =3 查表 118 [1]和表 1110 [1]得：0p = ， 0Δp = kW。 查表 117[1]得 ?k =。 查表 1112 [2]得 lk =。 則 Z=)( ???= 取 Z=2。 7. 計算預緊力 0F 0F = 2α )1(5 00 qVkVzp ca ?? (36) 式中 q —— V帶單位長度的質量（㎏）。 查表 114[1]得 q = ㎏ /m 。 11 0F = ) ( 0 0 ???? = N 8. 計算作用在軸上壓軸力 pF pF = 02ZF sin2α1 =2 2 sin ? = (37) V 帶輪的設計 設計 V 帶輪時應滿足的要求有：質量小，結構工藝性好，無過大的鑄造內應力，質量分布的均勻，轉速較高時要考慮動平衡，輪槽工作面要精細加工，以減小帶的磨損，各槽的尺寸和角度應保持一定的精度，以使載荷分布較為均勻等。 1. 小帶輪的設計 （ 1）確定帶輪的結構形式 已知小帶輪的基準直徑 dd1=100 mm300 mm, 故采用腹板式機構。 （ 2）選擇帶輪的材料 由表 [2] 查得外徑 da= mm V=W? da/2= 60960 2π 21 103= m/s20 m/s 可選用鑄鐵，材料牌號為 HT150。 （ 3）帶輪的結構尺寸