外文翻譯---有機改性凹土聚氨酯納米復合材料的合成與表征-材料科學(編輯修改稿)
2025-06-26 09:27 本頁面
【文章內容簡介】 材料 差熱法測量 整齊的聚氨酯革和凹土 /聚氨酯復合材料電鏡掃描結果匯總于表二。數據顯示結構上巨大不同的證據 在于凹土表面和聚氨酯網絡的不同。 聚氨酯的結構包括硬段和 軟段，故可以預測其有兩個熔點溫度。然而，透射電鏡曲線顯示只有一個高峰，這個峰與軟段的熔點溫度相關。 與 硬段熔點溫度相關的峰 在透射顯微鏡上缺失。這種缺失歸因于含有 有小的熱容量變化的無效硬段運動和在聚氨酯內部廣泛分散的硬段基體 。 表二 純聚氨酯與復合 ATT/PU材料的熱學性能 拉伸性能 在圖 8 中 ， 不同 ATTMDI 納米復合材料屈服強度和彈性模量值繪制成納米填料含量功能圖。相比于純聚氨酯而言， ATTMDI/PU納米復合材料的拉伸性能顯著增加。圖 8 表明 ， 聚氨酯中加填重約 ％用 MDI 改性的凹凸棒 ， 其 楊氏模 量和拉伸屈服強度分別增加 36%和 12％ 。 與純聚氨酯革比較而言 ， 在聚氨酯革中 加填重約 10%MDI 改性凹土 ， 其 抗拉強度 和楊氏模量增加超過 75%。彈性模量的增加來源于 用 MDI 改性凹凸棒補強作用。 圖 8 填充凹土不同量的 ATTMDI/PU復合材料的 屈服應力和楊氏模量 熱降解 傳統(tǒng)的聚氨酯 往往熱穩(wěn)定性差 ， 然而 ， 聚氨酯革加入的 用 MDI 改性的凹凸棒預計將提高熱穩(wěn)定性能。 用熱重分析儀測量 ATT–MDI/PU 納米復合材料和純的聚氨酯革的分解溫度 ， 結果如圖 10 所示。 PU 和 ATT–MDI/PU 納米復合材料的重量損失可以 分為兩個階段 （如果忽略 體 200℃ 以下 水分蒸發(fā)引起的小重量損失 ） 。第一階段（ 280370℃ ），硬段分解時 25％的重量損失。第二階段， PU 和ATTMDI/PU 納米復合材料分別開始于 370℃ 和 380℃ ，重量損失主要從軟段分解產生 ，與羅維奇等一致。兩個階段純 PU 與 ATT–MDI/PU 納米復合材料相比在分解溫度上至少相差 10℃ 。 產生差異，是由于 ATTMDI 的棒狀結構可以聚合物網絡的物理屏障，并限制在界面的氣體擴散，從而影響其動力學反應 。 圖 10 純 PU和 ATTMDI 的熱降解 溫度 結論 ATT/PU納米復 合材料的合成由 ATT 官能 團分兩個步驟 共聚 生成 。 由此生成的納米復合材料表現出的結晶性，熱穩(wěn)定性，機械強度比純 PU高。這項研究結果歸因于填充凹凸棒石的化學改性， 產生了 合適的表面兼容性和 基質 系統(tǒng)反應。分散相和連續(xù)相之間的化學鍵造就了一個分散比較均勻和強的界面粘接。填充凹凸棒石的化學改性也促進網狀的納米復合材料的發(fā)展。 對聚合物進一步改進與應用有可能使得其表面處理方式得到優(yōu)化。除了給少量納米棒提供機會，用增強性能的粘合劑和復合材料來設計聚合物。 參考文獻 1. Lin, J. R.。 Chen, L. W. J Appl Polym Sci 1998, 69, 1563. 2. Penczek, P.。 Frisch, K. C.。 Szczepaniak, B.。 Rudnik, E. J Polym Sci Part A: Polym Chem 1993, 31, 1211. 3. Oertel, G. Polyurethane Handbook。 Hanser: Munich, 1985. 4. Bradley, W. F. Am Mineral 1940, 25, 405. 5. Galan, E. Clay Miner 1996, 31, 443. 6. Phillips, K. A. Arizona Department of Mines and Mineral Resources。 Phoenix, Ariz
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