【文章內容簡介】 α w 磚墻 0. 37 硬質聚氨酯泡沫塑料 0. 031 α n R=Σ Ri=Σ（ ? ?? nw ???? 11） （ ） =+++= (m2℃ ) /w 外墻實際熱阻值 K1=1/R=(m2℃ ) 冷藏間 外墻各層 δ（ m） λ（ w/m k） Ri (m2℃ ) /w α w 磚墻 0. 37 硬質聚氨酯泡沫塑料 0. 031 α n R=Σ Ri=Σ（ ? ?? nw ???? 11） =+++= (m2℃ ) /w 外墻實際熱阻值 K1=1/R=(m2℃ ) 架空地坪傳熱系數(shù)的計算 架空地坪各層 δ（ m） λ（ w/m k） Ri (m2℃ ) /w α w 0 鋼筋混凝土基層 水泥沙漿找平兩層 擠壓性聚苯乙烯泡沫板 鋼筋混凝土面 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書 15 α n 冷藏間地坪 R=Σ Ri=Σ（ ? ?? nw ???? 11） =++++= (m2℃ ) /w 地坪實際熱阻值為 K2=1/R2= w/(m2℃ ) 凍結間地坪 R=Σ Ri=Σ（ ? ?? nw ???? 11） =++++= (m2℃ ) /w 地坪實際熱阻值為 K2=1/R2= 樓板的傳熱系數(shù)的計算 樓板各層 δ（ m） λ (w/m k) Ri(m2℃ ) /w α w 0 硬質聚氨酯泡沫塑料 水泥沙漿找平 鋼筋混凝土板 α n 凍結間樓板 R=Σ Ri=Σ（ ? ??nw ???? 11 ） =+++= 樓板實際熱阻值為 K3=1/R3= w/(m2℃ ) 冷藏間樓板 R =Σ Ri=Σ（ ? ??nw ???? 11 ） =+++= 樓板實際熱阻值為 K3=1/R3= w/(m2℃ ) 圍護結構傳入熱 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書 16 1Q = A?K?a?Δ t （ ） 表 序號 庫房名稱及庫溫 維 護 結構名稱 室外計算溫度 (℃ ) 面積 (m2) 傳 熱 系 數(shù)w/(m2℃ ) a Q1(w) Tw Δ t 1 冷藏間 20 ℃（ C1） 北外墻 * 629 西外墻 * 522 南外墻 * 629 地坪 * 1084 樓板 1631 2 冷藏間 20 ℃（ C2） 北外墻 * 629 東外墻 * 215 南外墻 * 629 地坪 * 1048 樓板 1631 ∑ 1Q = 貨物熱流量的計算 ])()([ 1 21212 t ttCGBt hhGQ bb ????? （ ） 其中 : h h2—— 貨物初始降溫時、終止降溫時的比焓 KJ/Kg Bb—— 貨物包裝材料質量系數(shù) Cb—— 貨物包裝材料的比熱容 KJ/(Kg℃ ) t t2—— 包裝材料進入冷間、在冷間終止降溫時的溫度 ℃ t—— 食品加工時間 h t1=17℃， t2=20℃， h1= KJ/Kg ， h2=0 KJ/Kg， B=， Cb= 每間冷藏間一天的進貨量 G= 14000Kg KWQ ]24 )]20(17[ [ 12 ??????????? 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書 17 通風換氣熱量 )](30)([ 13 nnrnnn hhwnt hhwQ nV ????? ?? （ ） Tw=℃ ,Tn=20℃ ,Hw= KJ/Kg 3Q = 操作熱流量的計算 rrnnwndd nnhhVAQ ?????? 24324 )(2 7 7 ? （ ） 其中 : Φ d—— 每平方米地板面積照明熱流量 w/m2 Ad—— 冷間地面面積 m2 Vn—— 冷間內凈容積 m3 ρ n—— 冷間空氣密度 Kg/m3 n—— 每日換氣次數(shù) hw、 hn—— 冷間外、內空氣的比焓 KJ/Kg nr—— 操作人員的數(shù)量 Φ r—— 每個操作人員產生的熱量 w C1: A=860m2 V=4128m2 n=17 qr=410w/人 4101724324 ][5 ???????????Q= 冷藏間的設備負荷 : P= Q=Q1+PQ2+Q3+Q4+Q5= 冷藏間的機械負荷 : QJ=(n1*Σ Q1+ n2*Σ Q2+ n3*Σ Q3+ n4*Σ Q4+ n5*Σ Q5)*R （ ） QJ：機械負荷 （ KW） n1: 圍護結構傳熱量的季節(jié)修正系數(shù) 查表 n1= ； n2：貨物熱量的機械負荷折減系數(shù) 查資料，冷藏間取 ； n3：同期換氣系數(shù)，取 ； 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書 18 n4：電動機同期換氣系數(shù) 查表，取 ； R：制冷裝置及管道等冷損耗補償系數(shù) 取 ； 則冷藏間的機械負荷為 : QJ =*(*+*+*+*)= 凍結間熱流量的計算 圍護結構傳入熱量 Q1 1Q = A?K?a?Δ t （ ） 表 間圍護結構熱負荷 序號 庫房名稱及庫溫 維護結構名稱 室外計算溫度 (℃ ) 面積 (m2) 傳 熱 系 數(shù)w/(m2℃ ) a Q1(w) Tw Δ t 1 凍 結 間25 ℃（ D1） 北外墻 * 139 東外墻 * 153 地坪 * 206 樓板 338 2 凍 結 間25℃ （ D2） 南內墻 * 132 東外墻 * 153 地坪 * 206 樓板 338 ∑ 1Q = 貨物熱流量的計算 ])()([ 1 21212 t ttCGBt hhGQ bb ????? （ ） 其中 : h h2—— 貨物初始降溫時、終止降溫時的比焓 KJ/Kg Bb—— 貨物包裝材料質量系數(shù) Cb—— 貨物包裝材料的比熱容 KJ/(Kg℃ ) t t2—— 包裝材料進入冷間、在冷間終止降溫時的溫度 ℃ t—— 食品加工時間 h 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書 19 t1=35℃， t2=17℃， h1= KJ/Kg ， h2= KJ/Kg， B=， Cb= 凍結間一天的進貨量 G=14/? 1000=94000 KWQ ]12 )]17([ )([ 12 ????????? 電動機的運轉熱流量 選擇冰輪集團 DJ125 干式冷風機，選擇 2臺。 電動機的運轉熱流量 : Q4=1000Σ Pb ξ b （ ） 其中 : Pb—— 電動機的額定功率 Kw ξ —— 熱轉化系數(shù) b—— 電動機運轉時間系 數(shù) Q4=1000 2 1 1= 凍結間的設備負荷 : P= Q=Q1+PQ2+Q3+Q4+Q5=58kw 凍結間的機械負荷 : QJ=(n1*Σ Q1+ n2*Σ Q2+ n3*Σ Q3+ n4*Σ Q4+ n5*Σ Q5)*R （ ） QJ：機械負荷 （ KW） n1: 圍護結構傳熱量的季節(jié)修正系數(shù) 查表 n1= ； n2：貨物熱量的機械負荷折減系數(shù) 查資料，凍結間取 ； n3：同期換氣系數(shù)，取 ； n1: 同期操作系數(shù) 查表，凍結間取 ； R：制冷裝置及管道等冷損耗補償系數(shù) 取 ； 則凍結間的機械負荷為 : QJ =(*+*+*)= kw 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書 20 5 壓縮機的選型 蒸發(fā)溫度 Tｚ的確定 凍結間 Tｚ =35℃ 冷藏間 Tｚ =30℃ 冷凝溫度 Tｌ的確定 本系統(tǒng)采用立式冷凝器。濟南市室外濕球溫度 Tｓ =℃ 冷凝器的進水溫度： t1=Ts+Δ (Ts 為夏季濕球溫度，Δ為冷卻塔的冷幅高 ) =+4= ℃ (取 31 ℃ ) 冷凝器的出水溫度： t2=t1+2=31+2=33℃ 冷凝溫度為： tl=（ 31+33）／ 2 ＋ 6=38℃ 中間冷卻溫度 Tｚｊ確定 氨兩級壓縮制冷系統(tǒng)中，當?shù)蛪杭壓透邏杭壍暮墓Χ甲钚?，制冷系?shù)ξ最高時，其中間溫度為最佳中間溫度（理想中間溫度） 由塞拉公式確定 當 Tｚ﹥ 40℃， Tｌ＜ 40℃時， Tｚｊ = Tｌ + +3℃ 所以，凍結間： Tｚｊ =*38+*(35)+3=℃ 冷藏間： Tｚｊ =*38+*(30)+3=℃ 吸氣溫度 Tｘ的確定 本系統(tǒng)為氨制冷系統(tǒng)，一般氨吸氣過熱度取 5℃。 Tｒ =Tｘ Tｚ =5℃ 過冷溫度 Tｇ的確定 氨兩級壓縮制冷系統(tǒng)中，過冷溫度取為中間冷卻器蛇形盤管的出液溫度，即過冷溫度比中間溫度高 5～ 7℃。 Tｇ =Tｚｊ +（ 5～ 7）℃。 所以，冷藏間中間冷卻器過冷溫度： Tｇ =+5=℃ 凍結間中間冷卻器過冷溫度： Tｇ =+5=℃ 各狀態(tài)點的焓值和比體積的確定 30℃系統(tǒng)：見雙級壓縮壓焓圖 h1=1652KJ/Kg h2=1833KJ/Kg h3=1681KJ/Kg h5=595KJ/Kg h6=568KJ/Kg h８ =1634 KJ/Kg 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書 21 v1=1 m3/Kg v3= 35℃系統(tǒng)：見雙級壓縮壓焓圖 h1=1646KJ/Kg h2=1837KJ/Kg h3=1679KJ/Kg h5=595KJ/Kg h6=560KJ/Kg h８ =1629 KJ/Kg v1= m3/Kg v3= m3/Kg v4= m3/Kg 雙級壓壓焓圖 雙級壓壓焓圖 圖 對于冷藏間 1. 壓縮機單位質量制冷量：