【文章內(nèi)容簡介】 關(guān)技術(shù)數(shù)據(jù)及相應(yīng)算得的總傳動比列于表 12— 1 中 方 案比較 方案 電動機(jī)型號 額定功率kw 同步轉(zhuǎn)速r/min 滿載轉(zhuǎn)速r/min 總傳動比 外伸軸徑 D/mm 軸外伸長度 E/mm 1 Y132s4 1500 1440 38 80 2 Y132M26 1000 960 38 80 為了便于選擇電動機(jī)的轉(zhuǎn)速 ，通過上述兩種方案比較可以看出：方案一選得電動機(jī)轉(zhuǎn)速高、質(zhì)量輕、價(jià)格低，總的傳動比是 ，故選用方案一比較合理。 所以選擇 Y132s4 電動機(jī)。 Pd= nw= 湖南工業(yè)大學(xué) 科技學(xué)院 7 三、 傳動裝置總傳動比及其分配 傳動裝置總傳動比 i=n1/nw=1440/= 分配各級傳動比 由傳動方案知 i01=1, 按參考資料查取 閉 式圓柱齒輪傳動的傳動比 i23=6, 有計(jì)算可得 單級圓柱齒輪減速器的總傳動比為 iΣ =i12=i/(i01i23)=各級傳動比分別為 i01=1， i12=6, i23=4 四、 傳動裝置的運(yùn)動及動力參數(shù)計(jì)算 傳動系統(tǒng)各軸的轉(zhuǎn)數(shù)﹑功率和轉(zhuǎn)矩計(jì)算如下所示 0 軸 （電動機(jī)軸）： n0 =nm=1440r/min P0=Pd= T0=9550 P0/n0=9550 247。 1440= 1 軸 （減速器高速軸） : n1= n0/ i10= 1440r/min P1= P0? 01= = kw T1=9550 P1/n1=9550 247。 1440= i= i01=1 i12=6 i23=4 n0=1440r/min P0= T0= n1=1440r/min P1= T1= 湖南工業(yè)大學(xué) 科技學(xué)院 8 2 軸 (低速軸 )： n2= n1/ i12= 1440/6=P2= P1? 12= = kw T2=9550 P2/n2=9550 247。 = 3 軸 (輸送機(jī)滾筒軸 )： n3= n2/ i23= P3= P2? 23= = kw T2=9550 P2/n2=9550 247。 = 將上述計(jì)算結(jié)果列于表 4— 1 中 軸號 電動機(jī) 單級圓柱齒輪 減速器 工作機(jī) 0 軸 1 軸 2 軸 3 軸 轉(zhuǎn)數(shù)n/(r/min) 1440 1440 2 功率p/kw 轉(zhuǎn)矩 T/() 傳動比 i 1 6 4 五、鏈傳動設(shè)計(jì) 鏈輪齒數(shù) z 和傳動比 i 及分度圓直徑 d 知 鏈 轉(zhuǎn) 動 比 i=3 ， 取 鏈 小 齒 輪 齒 數(shù) Z1=21 d1=p/sin(180/z1)=127mm 根據(jù)參考資料表 10— 2 可選取 n2=P2= T2= n3=p3= T3= z1=21 湖南工業(yè)大學(xué) 科技學(xué)院 9 大鏈輪齒數(shù) z2=3 21=63 d2=p/sin(180/z2)=381mm 鏈節(jié)距 p 和排數(shù) 0 KPP KKKAZLP? 式中 P— 傳遞功率（ kw） P= KA— 工作情況系數(shù)（見表 96） kA= KZ— 小鏈輪齒數(shù)系數(shù)（見 圖 913） 1 . 0 8 1 . 0 821 1 . 1 1 4 11 9 1 9z zk ? ? ? ?? ? ?? ? ? ?? ? ? ? KL— 鏈長系數(shù)（見表 96） KP— 多排鏈時(shí)的排數(shù)系數(shù)（見表 105） kP= 將以上值代入公 式： 滿足 P0=? 查圖 9— 1 得應(yīng)選 12B鏈號 鏈號 節(jié)距p/mm 滾子外徑dt/mm 內(nèi)鏈節(jié)內(nèi)寬b1mm 內(nèi)鏈節(jié)外寬b2/mm 銷軸直徑d2mm 內(nèi)鏈板高度h2/m極限拉伸載荷（單排Flim/K排距pt/mm 每米質(zhì)量（單排）q/(kg/m) z2=63 KA= Kz= KL= Kp= P0= 湖南工業(yè)大學(xué) 科技學(xué)院 10 m N 12B 12.07 11.68 5 2 16.13 19.46 0 節(jié)距 2 5 .4 1 9 .0 516p ? ? ?鏈 號 中心距 a 和鏈條長度 Lp 初選 中心距 a0=40p 鏈節(jié)數(shù) LP \f 為了避免使用過度鏈節(jié) Lp將取為 124 中心距 a: 驗(yàn)算鏈速 v，確定潤滑方式 根據(jù)鏈速由圖 99 可選擇 滴油潤滑。 p= Lp=124 a=771 v= FP= 湖南工業(yè)大學(xué) 科技學(xué)院 11 計(jì)算鏈傳動的壓軸 力 FP FP=KFFe 式中： Fe—— 工作拉力（） KFP—— 壓軸力系數(shù)，取 FP=KFPFe = = 鏈輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，并繪制鏈輪零件工作圖 六、 齒輪傳動設(shè)計(jì) 單級圓柱直齒輪傳動設(shè)計(jì)計(jì)算 已知工作有中等沖擊，單向轉(zhuǎn)動，傳遞功率為 P=，小齒輪轉(zhuǎn)速（減速器高速軸轉(zhuǎn)速） =1440/min,大齒輪轉(zhuǎn)速 =。 1，選擇齒輪的材料、熱處理方法： 根據(jù)工作條件，一般用途的減速器可采用閉式軟齒面?zhèn)鲃?。為了方便加工，采用軟齒面齒傳動，所以采用小齒輪 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理， =1440/min =n 湖南工業(yè)大學(xué) 科技學(xué)院 12 HBs1=240MPa，大齒輪 45 鋼，正火處理， HBs2=190MPa 兩齒輪齒面硬度差為 50 HBS，符合軟齒面?zhèn)鲃拥脑O(shè)計(jì)要求。 2，確定材料許用接觸應(yīng)力： 兩試驗(yàn)齒輪材料的接觸疲勞極限應(yīng)力分別為： =480+(HB 135)= =480+(HB 135)= 接觸疲勞強(qiáng)度的最小安全系數(shù) =，則兩齒輪材料的許用接觸應(yīng)力為 = =, = = 3,根據(jù)設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，按齒 面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)： 由教材式 109a 得 ,式中，小齒輪的轉(zhuǎn)矩= m。查教材 104 小節(jié)知，取載荷系數(shù) K=。查教材表 106，取彈性系數(shù) = ；取齒寬系數(shù) =1（閉式傳動軟傳動齒面）；=6； [ ]以較小值 ]= 代入，故 。 4，幾何尺寸計(jì)算： 齒數(shù) 由于采用閉式軟齒面?zhèn)鲃樱↓X輪齒數(shù)的推薦值 =20~40,取=24，則 = =144 模數(shù) m= / =,將 m 轉(zhuǎn)換為標(biāo)準(zhǔn)值，取 m=2mm。 中心距 a= （ + ） =168mm 齒寬 = =，取整，即 =45mm = +（ 5~10） =55mm 5，校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度： =Pa =pa =, =Mpa =24 =144 a=168mm =45mm =55mm 湖南工業(yè)大學(xué) 科技學(xué)院 13 由教材公式 104 得 查教材表 105，兩齒輪的齒形系數(shù)、應(yīng)力校正系數(shù)分別為 YFa、 YSa =24 時(shí) ， = =84 時(shí) =， = 兩試驗(yàn)齒輪材料的彎曲疲勞極限應(yīng)力分別為 =190+(HB 135)=211MPa =190+(HB 135)=201MPa 彎曲疲勞強(qiáng)度的最小安全系數(shù)為 =,兩齒輪材料的許用彎曲疲勞應(yīng)力分別為 = =211Mpa, = =201MPa 將上述參數(shù)分別代入校核公式 ，可得兩齒輪的齒根彎曲疲勞應(yīng)力分別為 所以兩齒輪齒根彎曲疲勞強(qiáng)度均足夠。 6,齒輪其他尺寸及結(jié)構(gòu)： 分度圓直徑 d1=mZ1=48mm， d2=mZ2=288mm 齒頂圓直徑 da1=m(Z1+2)=52mm da2=m(Z2+2)=292 mm