【文章內(nèi)容簡介】 所需要的載荷，比方應(yīng)用手拉葫蘆等。分析時模型采納G點三向結(jié)實支座，AF點單向結(jié)實支座方法。同時分析了兩種情況下Y形柱的位移情況：〔1〕Y形柱上無橫梁；〔2〕Y形柱上有橫梁。針對已發(fā)生程度位移的Y形柱，打算程度向校正5mm所需的振興力。經(jīng)打算分析兩種情況下，Y型柱最激流平位移不逾越5mm。程度位移恢復(fù)力不大年夜于10t。晉升方案可行。5．某一晉升吊點油缸參加任務(wù)時力的分配在晉升過程中，假假定有油缸卸載專門情況發(fā)生，那么支座反力將重新分配。對此工況，需要對如今全體晉升構(gòu)造系統(tǒng)的平安停頓分析。分不令支座ABCDEFG1點油缸參加任務(wù)，不考慮系統(tǒng)壓力設(shè)定及油缸溢流保護(hù)時，其他點支座反力分配見下表：表4某一油缸參加任務(wù)時其他支座力分配畸形晉升反力A1點參加任務(wù)B1點參加任務(wù)C1點參加任務(wù)D1點參加任務(wù)E1點參加任務(wù)F1點參加任務(wù)G1點參加任務(wù)卸載位移〔mm〕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打算在各支座發(fā)生卸載情況下支座反力與畸形晉升情況〔各晉升點一致程度面〕支座反力變卦百分比，見表5。表中百分比數(shù)值正表示卸載后比本來支座反力提高，數(shù)值負(fù)表示比本來支座反力落低。表5某一油缸參加任務(wù)時其他支座力與畸形任務(wù)時反力比擬畸形晉升反力A1點參加任務(wù)B1點參加任務(wù)C1點參加任務(wù)D1點參加任務(wù)E1點參加任務(wù)F1點參加任務(wù)G1點參加任務(wù)與畸形反力比擬〔％〕〔％〕〔％〕〔％〕〔％〕〔％〕〔％〕A15678B13534C12175D16197G12083G22032F11247F21259E12281E22280B33598A35702C32115D36115D46187C42171A45695B43535E32278E42274F31249F41257G32083G42023C62154D66220B63570A65578從以上數(shù)據(jù)能夠看出，當(dāng)某一支座卸載時，在卸載點附近分布的支座反力阻礙較大年夜，闊不卸載點的支座反力阻礙較小。6．各晉升吊點之間的相對剛度統(tǒng)計晉升過程中差異晉升點之間由于運動傾向發(fā)生相對位移會對打算機(jī)把持系統(tǒng)的策略有較大年夜的阻礙。按照兩晉升點之間的相對剛度曲線能夠斷定在發(fā)生位移的晉升點所發(fā)生的相對位移下，不的一晉升點的反力。關(guān)于各個晉升點，統(tǒng)計任意兩個支座之間的相對剛度〔全體能夠的擺設(shè)組合〕。以發(fā)生位移的支座點的位移為橫坐標(biāo)軸，以該位移下照應(yīng)支座點的支座反力為縱坐標(biāo)軸，做位移－荷載曲線，即為兩支座之間的相對剛度曲線。通過打算分析各支座間相對剛度曲線，為晉升施工打算機(jī)把持策略供給實踐根底。7．采納鋼絞線模仿支座時各晉升吊點相對A點贊同最大年夜位移各個晉升點采納鋼絞線來模仿支座時，構(gòu)造剛晉升時，各點的豎向位移不在一致程度面上，各點晉升時的位移值見表3。在此種根底上，打算各晉升點相關(guān)于A1點的最大年夜贊同向上位移以及各晉升點卸載時力的分配情況?！参纯紤]調(diào)平各點豎向位移〕。此打算工況的目的是從方案平安的角度出發(fā)，停頓晉泰平承平安性評價。從采納鋼絞線與采納結(jié)實支座的結(jié)果看來，各支座反力對支座位移的敏感程度差異，采納結(jié)實支座時，支座反力隨支座位移變卦較大年夜，采納鋼絞線支座那么變卦相對較小。通過此分析打算，為試晉升階段供給了實踐根底。8．鋼屋架晉升過程桁架應(yīng)力打算屋架全體晉升過程中，需要測量屋架桿件應(yīng)力。拔取了46個測點，分不布置在HJHJHJHJ4晉升點附近，編號為1～40；另內(nèi)涵屋架除桁架外的上弦破體拔取了4個測點，編號為41～44；上弦除桁架外拔取2個測點，編號為45～46。要緊列出了屋架在以下工況下桿件應(yīng)力：〔1〕自重下的應(yīng)力；〔2〕A1點上提8mm時桿件應(yīng)力；〔3〕；〔4〕；〔5〕；〔6〕E1向上晉升5mm時桿件應(yīng)力；〔7〕F1向上晉升5mm時桿件應(yīng)力；〔8〕G1向上晉升7mm時桿件應(yīng)力。便于晉升桿件施工應(yīng)力監(jiān)測。9．鋼屋架全體晉升打算結(jié)論：通過以上實踐打算結(jié)果分析，在畸形的晉升情況下，將各個晉升點調(diào)平后，各點的支座反力均在油缸的承載才能贊同范疇內(nèi)，由于節(jié)點方案按與油缸承載才能等強(qiáng)，因而，節(jié)點的強(qiáng)度滿意懇求。，晉升構(gòu)造平安。在晉升的過程中，假定在其他點都畸形的情況下，其中一個油缸完好卸載或者部分失效時，那么留心調(diào)理此油缸四周幾多個晉升點的反力情況，從表3能夠看出，某一油缸失效時，阻礙較大年夜的幾多個點的分布情況。如今要保證其于晉升點畸形任務(wù)，即便在此種情況下，構(gòu)造仍處于平安形狀。從荷載位移相對剛度曲線能夠看出，當(dāng)各個晉升點在一致程度面上時，各點均以A點為基準(zhǔn)點，相關(guān)于A點的最大年夜贊同位移分不為：；；；；；。當(dāng)?shù)诌_(dá)上述數(shù)值時，油缸抵達(dá)本身承載才能極限。接著晉升油缸內(nèi)的壓力油將從溢流閥中溢出、卸荷，載荷不克不迭接著增加，晉升點節(jié)點及構(gòu)造仍處于平安形狀。詳細(xì)詳細(xì)晉升施工分析見附件2：同濟(jì)大年夜學(xué)建筑方案研究院《****鋼構(gòu)造全體晉升工程》打算分析報告。五．晉升把持方案按照上述全體晉升工況分析及晉升工況打算分析，斷定本工程打算機(jī)同步晉升把持方案。擬在晉升過程中采納以下兩種方案：由于整套系統(tǒng)中裝備18臺液壓泵站跟64臺晉升油缸，在同步晉升把持策略與軟件中，要編制舉動同步把持軟件，完成多臺泵站跟油缸的同步調(diào)跟舉動。把持目的l 把持18臺液壓泵站同時舉動；l 把持64臺晉升油缸同時伸缸、縮缸、上下錨具松緊等舉動。舉動同步把持框圖舉動同步把持框圖見附圖8。按照本工程的理論情況，在同步晉升過程中，需務(wù)虛現(xiàn)的夢想把持目的是：l 位置同步：28個晉升吊點，各點之間完成位置同步把持，同步傾向小于10mm；l 載荷適當(dāng)分配：在一致中心筒上的吊點在晉升過程中，各點的理論載荷分配與實踐打算載荷全然不合。按照這一把持目的，通過對屋架全體構(gòu)造的分析，晉升主桁架有TGTGTGTGTGTG6六榀，一致主桁架相對剛度較大年夜，懇求一致主桁架各晉升吊點位置同步精度高〔在5mm內(nèi)〕，中心筒上一致桁架吊點壓力不合，因而我們提出兩種把持策略：第一種把持策略：位置同步并監(jiān)控各點載荷的把持策略通過打算機(jī)把持系統(tǒng)停頓位置同步把持，使28個晉升吊點之間的位置同步傾向小于5mm；同時，對各點在晉升過程中的理論載荷停頓監(jiān)控，監(jiān)控各點的理論載荷能否與實踐載荷全然不合。位置同步把持策略見附圖9。本把持方案優(yōu)缺點比擬：l 優(yōu)點：構(gòu)造完成位置同步晉升完成28個晉升吊點的位置同步，確保鋼構(gòu)造屋蓋的同步晉升；l 缺點：某些點之間的載荷堅決大年夜由于一致核芯筒的一致桁架上的兩個晉升吊點，如HJ1上的晉升點A跟晉升點D，HJ2上的晉升點A跟晉升點D，HJ3上的晉升點E跟晉升點F，這些兩個吊點之間的間隔近，構(gòu)造剛度大年夜，在晉升過程中對位置傾向特不敏感。只要同步傾向逾越確信的限制，將引起載荷的重新分配，這兩點的理論載荷將發(fā)生較大年夜的堅決，對晉升構(gòu)造的平安發(fā)生較大年夜的倒運阻礙。按照這一把持策略的缺點，我們提出第二種把持策略。第二種把持策略：位置同步與載荷分配相結(jié)合的把持策略在這種把持策略中，某些吊點的把持采納位置同步把持策略，而其他吊點采納載荷按確信法那么分配的把持策略。在本工程中，按照構(gòu)造的特征，對一致桁架上間隔較近的兩點停頓分類把持，一個吊點與不的吊點之間采納位置同步把持，另一個吊點與它采納載荷分配把持策略。位置同步與載荷分配相結(jié)合的把持策略見附圖10本把持策略說明：l 在全體28個晉升吊點中，核芯筒4跟6上的晉升點D跟晉升點B共8個吊點以及中心筒2跟5上的E、F39。、G、G39。共8個吊點，總共16個吊點采納位置同步把持方法；其中以中心筒1上的晉升點D為主令點，其他為跟隨點；l 其他12個晉升吊點采納載荷分配把持策略；(1)對核芯筒4跟6上的晉升點A與D，C與B分不停頓載荷分配把持，使TD/TA跟TB/TC分不成確信比例關(guān)系；同時使(TD+TB)/(TA+TC)也成確信比例關(guān)系。(2)對核芯筒2與5上的晉升點E與F，E39。與F39。分不停頓載荷分配把持，使TE/TF跟TE39。/TF39。分不成確信比例關(guān)系；同時使(TE+TF39。)/(TE39。+TF)也成確信比例關(guān)系。l 在停頓載荷分配把持時，各點之間載荷比例關(guān)系確實定，以試晉升構(gòu)造離地后的理論載荷為按照；l 在本把持策略中，位置同步把持精度在5mm內(nèi)，載荷分配把持精度在5％之內(nèi)。本把持策略的特征：l 保證了構(gòu)造在晉升過程中的位置同步要緊的晉升吊點采納位置同步把持策略，完玉成部鋼構(gòu)造屋蓋的全體同步晉升。l 防止了各點載荷的大年夜幅度堅決考慮了由于構(gòu)造剛度大年夜，近間隔的晉升吊點之間位置同步傾向較大年夜時引起的載荷大年夜幅度堅決因數(shù)，采納負(fù)載分配把持策略，使相關(guān)晉升吊點的負(fù)載會按照確信法那么分配，其堅決把持在5％以內(nèi)。把持策略的選擇在試晉升時，將分不停頓兩種把持策略的晉升檢驗。按照試晉升結(jié)果，對把持策略停頓分析評價。最后，斷定晉升時的把持策略。六．中心筒構(gòu)造及晉升平平安臺施工針對工程施工總體布置特征，中心筒的施工以177。：177。；177。，其他構(gòu)造待晉升完成后再行施工。177。鋼構(gòu)造拼裝完成當(dāng)前，停頓土方開挖及根底構(gòu)造施工。為了保證施工連續(xù)，工序公正，延伸工期的懇求，根底構(gòu)造施工分兩個地區(qū)停頓，分為中心筒地區(qū)及中心筒以本地區(qū)，為了保證晉升趁早停頓，首提高展中心筒的施工，中心筒的施工是施工的關(guān)鍵工序，施