【文章內(nèi)容簡介】 力設計值； = A fy / gMO(二) 螺栓孔上凈截面之抗拉承載力設計值； = Anet fu / gM2第三十三條 受壓截面一、受壓構件各截面上的軸力設計值NSd應滿足下列條件：NSd 163。 式中 為受壓承載力設計值，應按下列公式計算：(一) 毛截面的塑性抗壓承載力設計值（適用于第一、二、三級截面) = A fy / gM0(二) 毛截面在局部挫曲下的抗壓承載力設計值（適用于第四級截面) = Aeff fy / gM1式中Aeff＝截面有效面積（見第三十條)二、除加大孔及長圓孔外，受壓構件的螺栓孔不需要考慮。三、除此之外，構件的挫曲承載力亦應驗算（見第三十七條)。第三十四條 受彎截面一、于不考慮剪力情況下，構件中各截面的彎矩設計值Msd應滿足下列條件：MSd163。 、，,。(一) 毛截面塑性受彎承載力設計值（適用于第一、二級截面)； = Wpl fy / gM0式中Wpl為截面塑性模數(shù)(二) 毛截面彈性受彎承載力設計值（適用于第三級截面)； = Wel fy / gM0式中Wel為截面彈性模數(shù) (三) 毛截面局部挫曲下之受彎承載力設計值（適用于第四級截面)； = Weff fy / gM1式中Weff為有效截面模數(shù)（見第三十條) (四) ，翼板上的螺栓孔如符合下列條件則可不需考慮：167。 受拉區(qū)上的孔： ( /Af) 179。 (fy / fu) (gM2 / gM0)167。 除加大孔及長圓孔外，一般不允許螺栓孔在受壓區(qū)截面上。二、除此之外，構材的側向扭轉挫曲亦應進行驗算(見第三十九條)。第三十五條 受剪截面一、各截面的剪力設計值VSd應滿足下列條件：VSd163。 式中： = Av (fy /) / gM0二、抗剪面積Av 可按表十六采用。表十六　 抗剪面積截面形式Ava.　 荷載平行于腹板的熱軋Ｉ型鋼、H型鋼及槽鋼 h twb.　 荷載平行于腹板的焊接Ｉ形鋼、H型鋼、槽鋼及箱型鋼S (d tw)c.　 荷載平行于翼板的焊接Ｉ形鋼、H型鋼、槽鋼及箱型鋼A S (d tw)d.　 荷載平行于深度的熱軋矩形鋼管 A h / (b + h)e.　 荷載平行于寬度的熱軋矩形鋼管 A b / (b + h)f.　　 圓形鋼管及均厚管道 2 A / p三、其它截面形式Av可以按類似的方法計算。四、 179。 (fy / fu) Av外，抗剪的驗算不允許有螺栓孔。，(fy / fu) 。五、此外，當下列情況發(fā)生時，剪力挫曲承載力亦應按第四十條所述的方法驗算：?。羌觿鸥拱濉。觿鸥拱迨街?kt = 挫曲系數(shù) (見表二十一)六、構件端部的塊狀剪力撕裂準則應按第五十條進行驗證。第三十六條 同時受彎、受剪及受軸力之截面一、第一、二級截面應滿足下列條件：(一) 軸力： (見第三十二條或第三十三條)(二) 剪力： (見第三十五條)(三) 彎矩： (見表十七)式中：＝同時受軸力及剪力下塑性彎矩的折減承載力(四) 復合彎矩 二、第三級截面應滿足下列條件：(一) 軸力： (見第三十二條或第三十三條)(二) 剪力： (見第三十五條)(三) 彎矩： (見第三十四條)(四) 相互公式：　當　當式中：r = (2 VSd / – 1)2三、此外，構材的挫曲或側向扭轉挫曲亦應進行驗算(見第三節(jié))。表十七　 同時受軸力及剪力下塑性彎矩承載力的折減 (第一級或第二級)截面形式軸力水平剪力水平低高低高低高低高低高　 表中：　　及　低軸力： 及　高軸力： 及第三節(jié) 構件抗力第三十七條 受壓構件的挫曲承載力一、受壓構件的挫曲承載力設計值應滿足下列條件：NSd163。 式中 = cbA A fy / gM1bbA　 = 1 適用于第一、二、三級截面bA　 = Aeff / A 適用于第四級截面c　　= 相關挫曲狀態(tài)下的折減系數(shù)二、均勻截面的c值可按下列公式計算：式中 a a= 缺陷系數(shù) (見表十八)三、幾何細長比按下式計算：式中　　 　　　 (fy－N/mm2)= 細長比四、細長比應按下式計算：式中 =　受壓構件雙端受側向固定的挫曲有效長度，可保守地取其相等于構件的長度。i=　參考軸的回轉半徑，應按毛截面特性計算。五、非均勻構件截面變化的c值，可按二階分析方法驗證。表十八　 截面挫曲曲線的選擇截面形式限制挫曲方向挫曲曲線缺陷系數(shù)a軋制Ｉ形截面h / b 及tf 163。 40 mm對y軸對z軸abh / b 及40 tf 100對y軸對z軸bch / b 163。 及tf 163。 100 mm對y軸對z軸bch / b 163。 及tf 100 mm對y軸對z軸dd焊接Ｉ形截面tf 163。 40對y軸對z軸bctf 40對y軸對z軸cd空心截面熱軋對任意軸a焊接箱形截面一般對任意軸bU形、 L形、 T形及實心截面對任意軸c　 注：表中所列之挫曲曲線可作參考引用，更詳細之數(shù)據(jù)數(shù)據(jù)可參閱ENV199311。第三十八條 同時受彎及受壓之挫曲承載力一、第一、二級截面的構件同時受彎及受壓下應滿足下列條件：式中：= 取，中較少的值, = 應按第三十七條計算,= 受彎挫曲的等效彎矩系數(shù)（見表十九及第四款)二、若側向扭轉挫曲是一種潛在破壞模式亦應滿足下列條件：式中：= 應按第三十九條計算　側向挫曲的等效彎矩系數(shù)（見表十九及第四款)三、屬第三、四級截面之構件。四、等效彎矩系數(shù),可根據(jù)兩點支撐之間的彎矩圖形從表十九中獲得：系數(shù)　　　　 彎矩軸　　　　 支承方向　　　　　 y – y　　　　　　 z – z　　　　　 z – z　　　　　　 y – y　　　　　 y – y　　　　　　 y – y表十九　 等效彎矩系數(shù)彎矩圖等效彎矩系數(shù)a). 端部彎矩 b). 受側向荷載的彎矩c). 受側向荷載的彎矩第三十九條 梁的側向扭轉挫曲承載力一、有充分側向支撐的梁不需進行側向挫曲承載力之驗算。二、無充分側向支撐的梁之挫曲彎矩承載力設計值應滿足下列條件：MSd163。 式中：= 1 適用于第一、二級截面　適用于第三級截面　適用于第四級截面= 側向挫曲折減系數(shù)三、cLT可按下式計算：式中：　　軋制截面(曲線a)　焊接截面(曲線c)四、幾何細長比按下式計算：式中：　 (fy：N/mm2)　 (見第三十七條)It = 扭力常數(shù)Iw = 翹曲常數(shù)C1 = 受荷載及支承狀態(tài)影響的系數(shù)，可由y及k確定（見表二十)y = 側向支撐間的端部彎矩比K =在平面上端部轉動的有效長度系數(shù)，。五、若，側向挫曲不需要考慮。表二十　 對應k值之C1系數(shù)：端部彎矩荷載荷載及支承狀態(tài)彎矩圖k值C1 值y = +1y = 0y = 1　第四十條 腹板的剪力挫曲承載力一、設計基本要求(一) 當非加勁腹板的d/tw值大于69e加勁腹板的d/tw大于(k值見表二十一)，應對其剪力挫曲承載力進行驗算；(二) 當腹板無中間橫向加勁板或只有加勁板在支承點時，剪力挫曲承載力可按以下方法計算：167。 167。 后挫曲方法－在本條后面部份詳述167。 張力區(qū)方法－二、后挫曲方法(一) ：式中：為受腹板細長度 lww影響的后剪力挫曲強度(見表二十二)(二) 腹板細長比應按下式計算：式中： kt = 挫曲系數(shù)(見表二十一)表二十一　 挫曲系數(shù)kt腹板在支承點有橫向加勁板及kt無中間橫向加勁板a / d 1 ?之中間橫向加勁板4 + / ( a / d)2a / d 179。 1 ?之中間橫向加勁板 + 4 / (a / d)2　注： ? a = 橫向加勁板的間距d = 腹板深度表二十二　 剪力挫曲強度　注：fyw = 腹板的屈服強度三、同時受彎及受剪(一) ，同時受剪的截面彎矩承載力設計值不需要折減；(二) ，截面的彎矩承載力設計值應按下列公式折減：式中： = 凈翼板上的塑性彎矩承載力設計值，考慮受壓翼板的有效寬度beff第四十一條 翼板之挫曲要避免受壓翼板的挫曲，腹板的d/tw比值應符合下列條件：式中：Aw＝腹板面積Afc＝受壓翼板面積fyf＝受壓翼板的屈服強度k ＝ 適用于一級截面之翼板 適用于二級截面之翼板 適用于三級或四級截面之翼板第四十二條 腹板受外力作用之承載力一、非加勁腹板透過翼板承受外力作用之承載力主要受制于下列其中一種破壞模式(圖二)。(一) 靠近翼板的腹板產(chǎn)生壓碎，翼板并同時出現(xiàn)塑性變形；(二) 腹板以局部挫曲的形式出現(xiàn)皺曲，靠近翼板的腹板產(chǎn)生壓碎，翼板并同時出現(xiàn)塑性變形；(三) 構材大部份的深度產(chǎn)生腹板挫曲。圖二　 腹板受外力作用下的破壞模式二、當外力透過翼板一端再由腹板抵抗剪力，腹板受外力作用之承載力應取以下較少的情況：167。 腹板壓碎承載力 　 (見第四款)167。 腹板皺曲承載力 　 (見第五款)三、當外力透過翼板一端，再直接由腹板傳到另一端翼板，腹板受外力作用之承載力應取以下較少的情況：167。 腹板壓碎承載力 　 (見第四款)167。 腹板挫曲承載力 　 (見第六款)四、腹板壓碎承載力 Ｉ形、Ｈ形或Ｕ形截面的腹板壓碎承載力設計值應按下式計算：式中：ss = 支承長度但bf不應超過25tf及在構材端部sy須減半。s = 翼板的縱向應力五、Ｉ形、Ｈ形或Ｕ形截面的腹板皺曲承載力設計值應按下式計算：但ss/，當構件亦同時承受彎矩，應同時滿足下列條件：； ； 六、Ｉ形、Ｈ形或Ｕ形截面的腹板挫曲承載力設計值應將腹板考慮成虛擬之受壓構件，并用下式計算有效寬度beff：　 (見表二十三)　腹板挫曲承載力應按第三十七條的方法，采用c類曲線及bA等于1。表二十三　 計算腹板側向挫曲的有效寬度第七章 鋼結構連接之安全性確定第一節(jié) 設計基本要求第四十三條 一般規(guī)定一、所有連接部份必須具有足夠的設計承載力使結構能保持有效，并滿足第二章所述的所有基本要求。二、連接設計所使用的分項安全系數(shù)gM應取下列的數(shù)值：(一) 螺栓承載力........................... gMb = (二) 焊接承載力........................... gMw = (三) 高強螺栓抗滑移承載力：167。 力傳遞方向與長圓孔縱軸垂直，標準孔隙之圓孔，其；　　　 承載能力極限狀態(tài)之抗滑承載力 = 　　　 正常使用極限狀態(tài)之抗滑承載力 = 167。 力傳遞方向與長圓孔縱軸平行，加大孔或長圓孔，其；　　　 = (四) 對中空截面之格構梁，其節(jié)點連接之承載力應參考ENV199311附件K。三、采用本條進行連接設計時必須聯(lián)同第四十六條一起使用。第四十四條 設計假定一、承載能力極狀限態(tài)下作用于連接點的力及彎矩，應按第三章所述的整體分析方法計算。二、連接點可按任何合理的方法計算內(nèi)力或彎矩分布，只要： (一) 計算內(nèi)力（或彎矩）與外力（或彎矩）平衡； (二) 連接點的每一部份有足夠能力抵抗在結構分析中計算的內(nèi)力或應力； (三) 由內(nèi)力分布引起的變形不超過連接物或焊縫及其連結部份的容許變形能力。三、構件交接點 (一) 在一般情況下，構件的重心線應盡可能在節(jié)點處匯交于一點； (二) 當構件交接點出現(xiàn)偏心時，節(jié)點及構件的設計必須考慮； (三) 在一個節(jié)點內(nèi)有至少兩個螺栓的角鋼及Ｔ形鋼連接情況下，螺栓群的定線可當重心線作構件的交接點使用。四、由反復荷載或震動造成剪力之節(jié)點荷載：(一) 對于由沖擊力或明顯振動導致節(jié)點承受剪力之情況，應采用焊接或具鎖定裝置之螺栓、摩擦高強螺栓、壓射螺栓或其它具有足夠防移位能力之螺栓連接方式；(二) 由于承受反復之剪力荷載(或其它原因)，節(jié)點位置不允許出現(xiàn)滑移現(xiàn)象，可使用摩擦高強螺栓、密接螺栓或焊接作抗滑連接；(三) 對于受風力及側撐之穩(wěn)定問題，一般可采用螺栓作承壓連接。第二節(jié) 螺栓連接第四十五條 一般規(guī)定一、螺栓孔的布置應盡量避免銹蝕、局部挫曲及使螺栓的安裝更容易。二、螺栓孔的布置亦須符合計算螺栓承載力時所使用的限值。三、螺栓的最大及最小間距可按第六十五條采用。此數(shù)值不適用于暴露結構或高腐蝕環(huán)境。第四十六條 螺栓連接的種類一、鋼結構建筑物上使用的螺栓有下列兩種： (一) 普通螺栓：適用于承壓型連接，板間接觸面的剪力由螺栓承壓在板上。 (二) 摩擦型高強螺栓：