【正文】 從破壞機(jī)理分析，不難得出結(jié)論， 同是片狀劈裂破壞，三軸受壓 (C/C/C）試件的抗壓強(qiáng)度 (f3)必大于二軸抗壓 (C/C)強(qiáng)度。擠壓流動是一種特例，側(cè)向壓應(yīng)力將縱向劈裂裂縫壓實(shí)，不明顯表露。 三軸受拉 (T/T/T)應(yīng)力狀態(tài)下，抗拉強(qiáng)度可取為： f1 =0. 9ft。 三維結(jié)構(gòu)分析后獲得各點(diǎn)的正應(yīng)力 ζii和剪應(yīng)力 ζij后，經(jīng)換 算得主應(yīng)力（ ζ1 、 ζ2 、 ζ3 ），可有不同的拉 壓組合應(yīng)力狀態(tài)，分別按下列方法計(jì)算。 解：① （ + : + :－ 1）為三軸拉 拉 壓應(yīng)力狀態(tài)，近似按二軸拉 壓應(yīng)力（ + : － 1)狀態(tài)計(jì)算 ?????????????????????cccccctctffffffrffff ))(()(3 )( 0 6 4 )()(3231?????????????cccfffffrff計(jì)算其應(yīng)力比 .1 31 ????????r查圖或用表（ DE段）的公式計(jì)算得： 解： ② （ +: － : － 1）為三軸拉 壓 壓應(yīng)力狀態(tài)，也可按二軸拉 壓應(yīng)力（ + : － 1 ）狀態(tài)計(jì)算， 其應(yīng)力比 .0 4 31 ????????r查圖或用表（ CD段）的公式計(jì)算得： ??????? ?????? ccc ffrff )( )()( 0 3 8 )()(3231???????????????cccfffffrff 結(jié)構(gòu)分析后獲得全結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分布，應(yīng)選取若干個(gè)重要特征點(diǎn)和可能的最不利應(yīng)力狀態(tài)分別進(jìn)行混凝土多軸強(qiáng)度的驗(yàn)算。 解： C40混凝土的單軸抗壓和抗拉強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值分別為： 22 / / mmNfmmNf tc ??計(jì)算其應(yīng)力比 .1 31 ????????r查圖或用表（ DE段）的公式計(jì)算得： 23/ ))(( )(mmNfrffffctct?????????????????231 /1 . 1 9 41 1 .9 4 )(0 . 1 mmNrff ?????? 可見混凝土的二軸拉 壓強(qiáng)度既小于單軸抗壓強(qiáng)度，又小于單軸抗拉強(qiáng)度，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)予注意。其中壓／壓區(qū)和拉／拉區(qū)與 TasujiSlateNilson準(zhǔn)則相同，拉／壓區(qū)與 KupferGerstle準(zhǔn)則相近。 混凝土在三方向壓應(yīng)力的共同作用下發(fā)生劇烈的擠壓流動，粗骨料和水泥砂漿都有很大相對錯(cuò)位．試件的邊角因露在加載板之外不受擠壓約束而酥松、剝落．內(nèi)部的材料和構(gòu)造在強(qiáng)力擠碾下遭到嚴(yán)重的破損。當(dāng)裂縫貫通整個(gè)試件后，發(fā)生片狀劈裂破壞。因此，創(chuàng)建一個(gè)適用于一切應(yīng)力途徑的混凝土本構(gòu)關(guān)系還需要更多、更深入的研究。一點(diǎn)的 3個(gè)方向主應(yīng)力經(jīng)歷各種變化的途徑甚至發(fā)生應(yīng)力拉壓易號和主應(yīng)力軸的轉(zhuǎn)動。 試件的主拉應(yīng)力很小 ︱ ζ1/ζ3 ︱ 0. 05 )時(shí)，發(fā)生柱狀壓壞或片狀劈裂，破壞前主壓應(yīng)變 ε3p有較大發(fā)展，可達(dá) 1000 106，應(yīng)力 應(yīng)變曲線與單軸受壓曲線相似。 （ 0 ζ1 ζ2 ζ3） 混凝土的三軸抗壓強(qiáng)度 f3 隨應(yīng)力比 ζ1/ζ3和 ζ2/ζ3變化如圖， 其一般規(guī)律為： ① 隨應(yīng)力比（ ζ1/ζ3 ）的加大，三軸抗壓強(qiáng)度成倍地增長； ② 第二主應(yīng)力（ ζ2或 ζ2/ζ3 ）對混凝土三軸抗壓強(qiáng)度有明顯影響。 ◆當(dāng)應(yīng)力達(dá)到二軸強(qiáng)度的 85%90％后，試件內(nèi)部裂縫發(fā)展，其體積（包括裂縫在內(nèi)）應(yīng)變轉(zhuǎn)為膨脹。 混凝土二軸抗壓強(qiáng)度對比圖。 (T/T, ζ3=0) 任意應(yīng)力比 (ζ2/ζ1= 0～ 1)下，混凝土的二軸抗拉強(qiáng)度 f1 均與其單軸抗拉強(qiáng)度 ft接近， 故 T/T f1≈ ft ◇ 二 軸受拉的應(yīng)力 應(yīng)變曲線與單軸受拉曲線形狀相同， 變形和曲率很小，破壞形態(tài)同為拉斷。 ／壓 (T/C/C， T/T/C) 有一軸或二軸受拉的混凝土三軸拉／壓試驗(yàn)，技術(shù)難度大，已有試驗(yàn)數(shù)據(jù)少，且離散度大。 ，性脆質(zhì)疏，雖然其二軸抗壓強(qiáng)度均大于相應(yīng)的單軸抗壓強(qiáng)度，但 提高的幅度都小于普通混凝土的值。 應(yīng)變差別的主要原因是：應(yīng)力途徑或加載次序影響混凝土內(nèi)部微裂縫的方向和發(fā)展程度，以及先期施加的應(yīng)力對于后加應(yīng)力可能產(chǎn)生的裂縫有較大的約束和阻滯作用。分隔小柱的主裂縫面較寬，小柱內(nèi)還有細(xì)小的縱向裂縫，說明混凝土中的粗骨料和砂漿的界面，以及砂漿內(nèi)部普遍地受到損傷，破壞特征與單軸受壓的相同?；炷晾庵w軸心受壓的裂縫發(fā)展過程和破壞形態(tài)說明，臨界斜裂縫是在應(yīng)力 應(yīng)變曲線的下降段內(nèi)形成，斜向裂縫并不影響試件的抗壓強(qiáng)度，不過是一種次生的破壞形態(tài)或最終的表現(xiàn)形式。 此外，實(shí)際工程中存在大量的二維結(jié)構(gòu)，許多三維結(jié)構(gòu)還可簡化為二維應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行分析和設(shè)計(jì)，不必動用復(fù)雜的三維準(zhǔn)則，只需采用二軸包絡(luò)圖進(jìn)行驗(yàn)算。式中 分母為單軸抗壓或抗拉強(qiáng)度，應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)分析 方法和極限狀態(tài)驗(yàn)算的需要，分別取為 標(biāo)準(zhǔn)值 、 設(shè)計(jì)值 、 平均值 或 試驗(yàn)值 。 解：三軸應(yīng)力比為 ζ1 ： ζ2 ： ζ3 ＝－ :－ :－ 1，即 ζ1 / ζ3 ＝， ζ2 / ζ3 ＝ ，查圖，并計(jì)算得三軸抗壓強(qiáng)度： 選 C30混凝土，單軸抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為 fc=14 .3N/mm2，計(jì)算得 cccffffffff 32313????????均滿足式承載能力的要求。可見在二、三維結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)中利用混凝土多軸強(qiáng)度的優(yōu)越性。多軸強(qiáng)度的驗(yàn)算應(yīng)符合下式要求： 3 ）21( 、?? if ii? 規(guī)范附錄 C中圖給出了以主應(yīng)力（相對值）表達(dá)的混凝土二軸強(qiáng)度包絡(luò)圖。其破壞包絡(luò)線如圖，混凝土二軸強(qiáng)度按應(yīng)力狀態(tài)分段計(jì)算如下： 其間，二軸等壓 (α=1)強(qiáng)度為 f2 =f3=，當(dāng) α=，有最大的二軸抗壓強(qiáng)度 f3=。 混凝土三軸受壓，且 σ1和 σ2都大，三方向的主應(yīng)變均為壓縮。 當(dāng) ζ1 , ζ2為壓應(yīng)力時(shí)，減小了側(cè)向應(yīng)變，故抗壓強(qiáng)度提高（ ︱ f3︱ fc)。 所以，應(yīng)該建立適用于任意變應(yīng)力途徑的混凝土本構(gòu)關(guān)系，才能真實(shí)地反映混凝土材料和結(jié)構(gòu)的性能。 ①在多軸受壓（ C/ C,C /C/ C）應(yīng)力狀態(tài)，鋼纖維混凝土極限強(qiáng)度的相對值（ f3／ fc ）、 應(yīng)力 應(yīng)變曲線的形狀等都與普通混凝土的接近； ②在多軸拉／壓 (T/C,T/C/C,T/T/C)應(yīng)力狀態(tài)下， 鋼纖維混凝土的強(qiáng)度相