液體動(dòng)力潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承的設(shè)計(jì)計(jì)算(留存版)
【正文】 ad/s；η上式對(duì)x取偏導(dǎo)數(shù)可得略去高階微量從上述分析可以得出動(dòng)壓軸承形成動(dòng)壓油膜的必要條件是（1）相對(duì)運(yùn)動(dòng)兩表面必須形成一個(gè)收斂楔形（2）被油膜分開的兩表面必須有一定的相對(duì)滑動(dòng)速度vs，其運(yùn)動(dòng)方向必須使?jié)櫥瑥拇罂诹鬟M(jìn)，小口流出。（由圖b→圖c）穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)階段（圖d）：油壓與外載F平衡時(shí)，軸頸部穩(wěn)定在某一位置上運(yùn)轉(zhuǎn)。（139）以O(shè)O1為極軸，任意截面處相對(duì)于極軸位置為φ（1313）在外載荷方向上的分量為 K——安全系數(shù)，考慮幾何形狀誤差和零件變形及安裝誤差等因素而取的安全系數(shù)，通常取K≥2RZ1，RZ2應(yīng)根據(jù)加工方法參考有關(guān)手冊(cè)確定。∴f要修正H=H1+H2但承載能力下降。↓→重新計(jì)算→直至ti、to滿足要求為止。50W/（m2℃）——輕型結(jié)構(gòu)軸承Ks80W/（m2℃）——中型結(jié)構(gòu)，一般散熱條件 （1324）、ε、L/d，hmin越小（ε 越大），L/d越大，Cp越大，軸承的承載能力Fr越大。可以得出：∴半徑間隙：13—5并兩端開方得至任意角φ 表13－3 Cp是軸頸在軸承中位置的函數(shù) Cp取決于軸承包角α ?。?323） ?。?328）H1——端泄帶走的熱量（W）℃，則說(shuō)明軸承不易達(dá)到熱平衡狀態(tài)→（措施）適當(dāng)加大間隙、降低軸頸和軸瓦表面的粗糙度→重新計(jì)算。潤(rùn)滑油平均溫度tm（計(jì)算η J / (kg℃)Δt——潤(rùn)滑油的溫升，是油的出口to與入口溫度ti之差值，即 p——軸承
環(huán)評(píng)公示相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1