【正文】 三列行車四列行車五列行車(4)恒載與活載反力匯總恒載與活載反力匯總見表33。(2)對(duì)橋臺(tái)及兩聯(lián)間橋墩設(shè)板式橡膠支座的情況：板式橡膠支座的摩阻力為，大于溫度影響力。為了得到每對(duì)彎起鋼筋分配的剪力，由各排彎起的鋼筋的末端折點(diǎn)應(yīng)落在前一排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)。則有：對(duì)于此構(gòu)件需考慮構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的變形對(duì)軸向力偏心距的影響，即應(yīng)將軸向力對(duì)截面重心軸的偏心距乘以偏心距增大系數(shù)。2）樁基強(qiáng)度驗(yàn)算（1）確定順橋向樁的計(jì)算寬度,故取（2）樁的變形系數(shù)，在此范圍內(nèi)僅有一層土，即礫石。其構(gòu)造尺寸如圖41。荷載組合的結(jié)果列于表49。=35。3）地震水平力計(jì)算橋臺(tái)的水平地震力按下式計(jì)算： (44)：=，=，=；為臺(tái)身重力，則。表412 內(nèi)力組合表Table 412 Combination of inner force編號(hào)項(xiàng)目2233P/KNH/KNM/KNmP/KNH/KNM/KNm1上部構(gòu)造2橋臺(tái)3橋梁4臺(tái)前土壓力5臺(tái)后土壓力6臺(tái)后公路Ⅰ級(jí)土壓力7結(jié)構(gòu)地震力177。對(duì)于公路I級(jí)荷載，B=++= 水平土壓力計(jì)算根部（）端部（）總土壓力重心 截面計(jì)算=40060=340mm 由 =1000x（）解得：將x值代入下式，A：采用8根Φ14鋼筋，其截面積為：懸臂自重彎距很小，驗(yàn)算從略。（6）樁頂水平位移驗(yàn)算a．樁在最大沖刷線處的水平位移和轉(zhuǎn)角(，)的計(jì)算 當(dāng)，Z=0時(shí)，通過(guò)查表可得到：，故符合m法計(jì)算要求。雖然我在設(shè)計(jì)過(guò)程中努力將所學(xué)的理論知識(shí)在設(shè)計(jì)中應(yīng)用，還大量參照實(shí)例，但某些具體細(xì)節(jié)難免與實(shí)際有偏差，因此在設(shè)計(jì)中出現(xiàn)有欠考慮的地方，懇請(qǐng)老師批評(píng)指正。該截面處樁的內(nèi)力為：；樁基采用C35混凝土：，HRB400鋼筋：取c=6cm，則，對(duì)于多排樁，由于，故，故。1（）解得：將x值代入下式，采用6根Φ32的鋼筋，其面積33截面：，由=10001x（）解得：將x值代入下式，：采用8根Φ32鋼筋，其面積44截面：，由 =10001x（）解得：將x值代入下式，采用12根Φ32鋼筋，其面積 背墻計(jì)算土壓力及活載水平力所產(chǎn)生的彎矩的荷載效應(yīng)：每米長(zhǎng)度內(nèi)=454=41cm ， ，由 =10001x()解得：將x值代入下式，A每米長(zhǎng)度內(nèi)采用6根Φ14鋼筋，其截面積為：。5）支點(diǎn)摩阻力計(jì)算。22截面：；；；。m+00066/ KN左右/ KN表46 臺(tái)帽自重剪力計(jì)算表Table 46 Calculation of bent cap shear forces截面計(jì)算式Q/KN11左+++++（+）25右22左+++++右33左++++++96右44左（+96）右55左(+96)右66左(+96)右臺(tái)帽各截面自重彎矩的計(jì)算見表47。主要材料：混凝土采用C35混凝土；主筋采用HRB400鋼筋。1）樁長(zhǎng)估算（1）按允許應(yīng)力法進(jìn)行承臺(tái)底垂直荷載的組合：恒載+雙孔三列汽車荷載：=+=由此荷載控制設(shè)計(jì)。表316 相應(yīng)最大最小垂直力時(shí)的彎矩計(jì)算Table 316 Calculation of moments according to the biggest and smallest vertical forces荷載情況A墩底彎矩/KNmB墩底彎矩/KNm()（1+μ）()（1+μ）公路Ⅰ級(jí)雙孔雙列雙孔三列制動(dòng)力溫度影響力注：表中1+μ=（3）最大彎矩計(jì)算見表317。11截面故取22截面故取33截面故?。灰?yàn)樾铦M足故取，綜上，設(shè)計(jì)箍筋間距取。圖314 公路I級(jí)荷載布置/mFig 314 Road I level of load arrange/m單列行車產(chǎn)生的制動(dòng)力：雙孔布載時(shí)：?jiǎn)慰撞驾d時(shí)：由于《橋規(guī)》的規(guī)定，不得小于，故取。 蓋梁計(jì)算蓋梁截面尺寸見圖32。 驗(yàn)算橡膠支座的承壓強(qiáng)度，滿足規(guī)范要求。因此，與同跨徑的梁式橋相比，拱橋的彎矩、剪力和變形卻要小得多，拱圈或拱肋以受壓為主。 水文資料設(shè)計(jì)橋所在位置為獨(dú)流水域，流量隨季節(jié)變化較大。橋梁下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)0 前言隨著經(jīng)濟(jì)不斷發(fā)展，橋梁建設(shè)得到了飛速發(fā)展，它已從最開始的方便人們過(guò)河、跨海之用，已廣泛應(yīng)用于各種場(chǎng)合，它的用途不斷多樣化，它的形式也在最基本的三種受力體系上逐漸多樣化，不僅從功能上、規(guī)模上，還從美觀上、經(jīng)濟(jì)效益上，逐漸與時(shí)代發(fā)展相協(xié)調(diào)。地下水類型為第四季空隙水，含水層主要為礫砂，厚3m左右。拱式橋不僅跨越能力大，外形也比較美觀，在允許條件按下，修建拱橋往往是經(jīng)濟(jì)合理的。 (24)式中：為橡膠支座使用階段的平均壓應(yīng)力限值。圖32 蓋梁尺寸/ cmFig 32 The size of bent cap/ cm 垂直荷載計(jì)算1）蓋梁自重及內(nèi)力計(jì)算（表31）2）活載計(jì)算(1)活載橫向分配：荷載對(duì)稱布置用杠桿法,非對(duì)稱布置用鉸接板法。(2)制動(dòng)力分配 (34)則各墩臺(tái)分配的制動(dòng)力為： （向河方向） （向岸方向）(3)號(hào)及5號(hào)臺(tái)的最小摩阻力 ，其中則：。設(shè)焊接鋼筋骨架的架立鋼筋（HRB400）為φ14，鋼筋重心至蓋梁的上邊緣距離，故取。3）墩柱底截面內(nèi)力組合表見表318。（2）樁長(zhǎng)估算：，那么作用于每根樁頂?shù)耐饬椋罕?20 承臺(tái)底內(nèi)力組合表Table 320 Combination of inner force for bearing platform end內(nèi)力荷載名稱1恒載2公路Ⅰ級(jí) 雙孔，雙列3公路Ⅰ級(jí) 雙孔，三列4公路Ⅰ級(jí) 單孔，雙列5公路Ⅰ級(jí) 單孔，三列6溫度影響力7制動(dòng)力81+291+3101+4111+5121+2+6+7131+3+6+7141+4+6+7151+5+6+7 注：①表中恒載N＝（++）2＋＝； ②本表內(nèi)力組合按設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D602004）的規(guī)定辦理。 橋臺(tái)一般構(gòu)造尺寸的擬定 埋置式橋臺(tái)是將臺(tái)身埋在錐形護(hù)坡中，只露出臺(tái)帽在外以安置支座和上部構(gòu)造。表47 臺(tái)帽自重彎矩計(jì)算表Table 47 Calculation of bent cap bendingmoment截面部分重力/KN/mM/KNm11+==背墻===臺(tái)帽（+）25=合計(jì)22=背墻===臺(tái)帽合計(jì)33=背墻===臺(tái)帽+96=合計(jì)44=背墻===臺(tái)帽+96=162G合計(jì) 續(xù)下表 接上表截面部分重力/KN/mM/KNm55=背墻===臺(tái)帽+96=G合計(jì)66=背墻===臺(tái)帽+96=G合計(jì)4）內(nèi)力匯總見表48。m+000從表49可以看出，截面均以組合Ⅰ控制設(shè)計(jì)。33截面：；；；； 。 (45)。 耳墻計(jì)算按擋土墻土壓力計(jì)算。當(dāng)，時(shí)，當(dāng)，時(shí)，根據(jù)公式： 進(jìn)行樁基配筋設(shè)計(jì)，計(jì)算見表415。致謝。，可不進(jìn)行樁身裂縫驗(yàn)算。式中：l為汽車的前后軸軸距，l=； A為車輪著地長(zhǎng)度，a=； H為耳墻高度，取平均高度H=。6）內(nèi)力匯總及組合，見表412。55截面：；；；；；；。表411 活載偏心彎矩表Table 411 Eccentric bending moment of live load截面荷載22334455公路Ⅰ級(jí)（非對(duì)稱布置）R/KN011M/KNm0 水平力計(jì)算1）由填土自重引起的土壓力： =18kN/m179。1）荷載組合荷載組合原則JTG ；結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。埋置式框架式橋臺(tái)結(jié)構(gòu)本身存在著斜桿，能夠產(chǎn)生水平力以平衡土壓力，穩(wěn)定性較好。則： （329）其中，則故有：根據(jù)本設(shè)計(jì)計(jì)算樁長(zhǎng)處的地基條件，為安全起見，樁長(zhǎng)取。4）墩柱強(qiáng)度驗(yàn)算（1）由內(nèi)力組合表得知，以下三種組合控制設(shè)計(jì)：a. 恒載+雙孔三列汽車荷載+制動(dòng)力+溫度影響力：=，=b. 恒載+單孔三列汽車荷載+制動(dòng)力+溫度影響力：=，=c. 恒載+雙孔三列汽車荷載：=，=（2）墩柱配筋設(shè)計(jì)墩柱采用C35混凝土，主筋采用HRB400鋼筋，并取主筋保護(hù)層厚度 c=60mm，則：，圓柱截面：假定按墩柱一端固定，一端自由計(jì)算。彎起末端與架立鋼筋焊接。(4)橋臺(tái)板式橡膠支座的水平力取摩檫系數(shù)，則板式橡膠支座產(chǎn)生的摩阻力，大于0號(hào)臺(tái)和，故取，3）溫度影響力的分配（溫度上升20℃）(1)對(duì)一聯(lián)中間各墩設(shè)板式橡膠支座的情況 (35)則： (36)式中：故：臨界點(diǎn)以左：臨界點(diǎn)以右：0號(hào)臺(tái)及7號(hào)臺(tái)最小摩阻力，大于溫度影響力，故溫度影響力不必進(jìn)行重分配。－I級(jí)荷載對(duì)稱布置：圖33 單列公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置Fig 33 single row road I level of load symmetrical arrangement－I級(jí)荷載對(duì)稱布置：圖34 雙列公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置Fig 34 two row road I level of load symmetrical arrangementc．三列公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置：圖35 三列公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置Fig 35 three row road I level of load symmetrical arrangementd．四列公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置：圖36 四列公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置Fig 36 Four row road I level of load asymmetrical arrangemente．五列公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置：圖37 五列公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置Fig 37 five row road I level of load asymmetrical arrangementf．公路－