【正文】 14420 195 49 3 1 13420 195 52 3 1 13117 195 54 4 1 6250 195 150 鋼束總數(shù)16 每束平均損失22 3/4截面3 1 14467 195 49 3 1 14515 195 48 3 1 14420 195 49 3 1 13420 195 52 3 1 13117 195 54 4 1 6250 195 150 鋼束總數(shù)19 每束平均損失21 7/8截面3 1 14476 195 48 3 1 14471 195 49 3 1 14464 195 49 3 1 14467 195 49 3 1 14515 195 48 3 1 14420 195 49 3 1 13420 195 52 3 1 13117 195 54 4 1 6250 195 150 鋼束總數(shù)28 每束平均損失20 錨具變形損失（中跨）上緣錨具變形損失截面號(hào)鋼束號(hào)束數(shù)ΔL(cm)L(cm)Ep(Gp)σl2(Mp)支座3195319531953195319531953195319531954195鋼束總數(shù)31每束平均損失1/8截面3195319531953195319531954195鋼束總數(shù)22每束平均損失1/4截面319531954195鋼束總數(shù)10每束平均損失3/8截面00000鋼束總數(shù)0每束平均損失1/2截面00000鋼束總數(shù)0每束平均損失5/8截面00000鋼束總數(shù)0每束平均損失3/4截面319531954195鋼束總數(shù)10每束平均損失7/8截面31953195319531953195319543000195鋼束總數(shù)22每束平均損失. 混凝土的彈性壓縮后張預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼筋由于張拉后批鋼筋所產(chǎn)生的砼彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算 ()——在先張拉鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量比。 預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失包括： 摩阻損失、錨具變形及鋼筋回縮、混凝土的彈性壓縮、預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力松弛、混凝土的收縮與徐變等5項(xiàng)。其關(guān)系為：當(dāng)承受時(shí)， 當(dāng)承受時(shí)， 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算對(duì)于連續(xù)梁體系，或凡是預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在初步計(jì)算預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量時(shí)，必須計(jì)及各項(xiàng)次內(nèi)力的影響。計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時(shí)，采用；計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)，采用?？煞譃榱N情況作用在橋梁上。大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋，腹板厚度可從跨中逐步向支點(diǎn)加寬，以承受支點(diǎn)處交大的剪力，一般采用300—600mm，甚至可達(dá)到1m左右。由于雙室式腹板總厚度增加，主拉應(yīng)力和剪應(yīng)力數(shù)值不大，且布束容易，這是單箱雙室的優(yōu)點(diǎn)；但是雙室式也存在一些缺點(diǎn)：施工比較困難，腹板自重彎矩所占恒載彎矩比例增大等等。等高度梁的缺點(diǎn)是：在支點(diǎn)上不能利用增加梁高而只能增加預(yù)應(yīng)力束筋用量來(lái)抵抗較大的負(fù)彎矩，材料用量多，但是其優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)構(gòu)造簡(jiǎn)單、線形簡(jiǎn)潔美觀、預(yù)制定型、施工方便。箱型截抗較之T形截面梁橋扭剛度大，受力性能好。由于在高空作業(yè)，施工危險(xiǎn)度高?！　〗陙?lái)，我國(guó)公路上修建了幾座著名的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋，如廣東洛溪大橋，主孔180m；湖北黃石長(zhǎng)江大橋，主孔3245m；廣東虎門大橋副航道橋，主孔270m，為目前世界同類橋中最大跨徑。第三方案：變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋（1） 孔徑布置：30m+40m+30m,，％的橫坡，2%的縱坡，其中間標(biāo)高高于外側(cè)標(biāo)高。每跨設(shè)有12片T梁，全橋共計(jì)36片T梁。翼緣根部45cm，翼緣端部厚度22cm。在某處與瀝2（G319）國(guó)道成135176。同時(shí)，一座橋的設(shè)計(jì)方案完成后，造價(jià)指針不能僅僅反應(yīng)了投資額的大小，而是還應(yīng)該包括整個(gè)使用期限內(nèi)的養(yǎng)護(hù)、維修等運(yùn)營(yíng)費(fèi)用在內(nèi)。雖然連續(xù)梁有很多優(yōu)點(diǎn)，但是剛開始它并不是預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)體系中的佼佼者，因?yàn)橄抻诋?dāng)時(shí)施工主要采用滿堂支架法，采用連續(xù)梁費(fèi)工費(fèi)時(shí)。 為了解決這些問(wèn)題，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)運(yùn)而生，所謂預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，就是在結(jié)構(gòu)承擔(dān)荷載之前，預(yù)先對(duì)混凝土施加壓力。 然而，當(dāng)跨度很大時(shí)，連續(xù)梁所需的巨型支座無(wú)論是在設(shè)計(jì)制造方面，還是在養(yǎng)護(hù)方面都成為一個(gè)難題；而T型剛構(gòu)在這方面具有無(wú)支座的優(yōu)點(diǎn)。設(shè)計(jì)過(guò)程中提高學(xué)生獨(dú)立的分析問(wèn)題，解決問(wèn)題的能力以及實(shí)踐動(dòng)手能力，達(dá)到具備初步專業(yè)工程人員的水平，為將來(lái)走向工作崗位打下良好的基礎(chǔ)。（3）車輛載荷等級(jí)：公路—I級(jí)（4）橋面坡度：％、縱坡2％3 地質(zhì)條件該處的地質(zhì)條件較差，表層4米的范圍內(nèi)為沙爍石土，中層有5米以上沙爍石土，下層為灰延。（4）施工方案：全橋采用裝配式施工方法。T型梁橋在我國(guó)公路上修建最多，早在50、60年代，我國(guó)就建造了許多T型梁橋，這種橋型對(duì)改善我國(guó)公路交通起到了重要作用。我國(guó)公路系統(tǒng)從80年中期開始設(shè)計(jì)、建造連續(xù)剛構(gòu)橋，至今方興未艾。 建筑高度較低，易保養(yǎng)和維護(hù)；抗震能力差。建筑高度較低，易保養(yǎng)和維護(hù)。設(shè)計(jì)主跨為40m。結(jié)合以上的敘述，所以本設(shè)計(jì)中采用滿堂支架施工方法，變截面的梁。支墩處底版還要承受很大的壓應(yīng)力，一般來(lái)講：變截面的底版厚度也隨梁高變化，墩頂處底板為梁高的1/101/12，跨中處底板一般為2003. 橫隔梁橫隔梁可以增強(qiáng)橋梁的整體性和良好的橫向分布，同時(shí)還可以限制畸變；支承處的橫隔梁還起著承擔(dān)和分布支承反力的作用。 自重作用下的彎矩圖：在二期恒載作用下，梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：截面位置剪力 彎矩 端部01/4跨截面邊跨跨中截面支座截面跨中截面二期恒載作用下的彎矩圖：支座沉降下，梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：截面位置剪力 彎矩 端部01/4跨截面邊跨跨中截面支座截面跨中截面支座沉降下，產(chǎn)生的彎矩圖為：利用Midas求出影響線：1截面反力影響線： 移動(dòng)荷載在1截面作用的最不利位置如圖所示： 2截面即邊跨1/4截面彎矩影響線：3截面即邊跨跨中截面彎矩影響線：4截面即支座處反力影響線： 移動(dòng)荷載最不利加載情況：彎矩影響線為： 5截面即跨中截面彎矩影響線： 根據(jù)上面的影響線，將移動(dòng)荷載加載在最不利的位置，由此得出移動(dòng)荷載作用下，梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：截面位置剪力 彎矩 端部01/4跨截面邊跨跨中截面支座截面跨中截面移動(dòng)荷載作用下的彎矩圖： 將上述的荷載進(jìn)行組合，可以有5種情況：自重+二期恒載自重+二期恒載+沉降自重+二期恒載+移動(dòng)荷載自重+二期恒載+沉降+移動(dòng)荷載將上述組合分別計(jì)算，求出內(nèi)力?！炷量箟涸O(shè)計(jì)強(qiáng)度；—預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度；—單根預(yù)應(yīng)力筋束截面積； b—截面寬度，需配雙筋的，可據(jù)截面上正、負(fù)彎矩按上述方法分別計(jì)算上、下緣所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。2. 僅在下緣布置預(yù)應(yīng)力鋼束以中跨跨中25號(hào)截面為例（1） 按正常使用階段計(jì)算有：查截面特性，有I=(m4)，A= (m2)，ys =(m), yx =(m),WS=,WX=,KS=,KX=,ES=,EX=,Mmax=(KN?m),Mmin=(KN?m)由式(—17)有： =31 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： 由式(—18)有：=24（2） 由承載能力極限狀態(tài)計(jì)算得：h0 =he==(m),fcd=,b=14m,Mp=(KN?m)受壓區(qū)高度為：= =17 綜上計(jì)算可以得25號(hào)截面需24根鋼束. 3. 上、下緣均布置預(yù)應(yīng)力鋼束 以邊跨6號(hào)截面為例：（1） 按正常使用狀態(tài)計(jì)算有：查截面特性，有：I = (m4)，A =(m2)， yS =(m)，yX =(m)，W上 =(m3),W下 =(m3),K上 = (m)，K下 =(m)，e下 = =(m)，e上 ==(m)Mmax=(KN?m),Mmin=(KN?m)由式(—15)有：=11 （）由式（）有：=15由式（）有： =22由式（）有：=17（2） 按承載能力極限狀態(tài)計(jì)算有：h0 =he==(m),fcd=上翼緣配筋時(shí)有b=10m,Mp=(KN?m)受壓區(qū)高度為：：==7下翼緣配筋時(shí)有b=14m,Mp=(KN?m)受壓區(qū)高度為：==6 預(yù)應(yīng)力鋼筋估算結(jié)果正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)實(shí)際配筋截面號(hào) 控制截面nsnxnsnxnsnx1支座0002625142631/8截面7162944101751251/4截面6122861567143881573/8截面81548916891657101891/2截面1115761218101315941516113/8截面14141031515121512