【正文】 97009 21 21 735820 22 22 665580 23 23 580299 24 24 501868 25 25 430010 26 26 364459 27 27 305368 28 28 243547 29 29 188854 30 30 134755 31 31 32 32 33 33 34 34 35 35 36 36 37 37 38 38 39 39 40 40 41 41 42 42 112185 11393 43 43 162836 44 44 221428 45 45 280056 46 46 345812 47 47 408278 48 48 477199 49 49 552426 50 50 634227 51 51 722877 52 52 795645 圖 中跨合攏階段彎矩圖圖 中跨合攏階段剪力圖圖 中跨合攏階段軸力圖 恒載內(nèi)力結果將以上荷載信息匯總寫入 GQJS 計算程序，電算處理后得各截面恒載內(nèi)力值，經(jīng)手算核對 GQJS 計算程序計算得數(shù)據(jù)符合要求，取出全橋控制截面恒載內(nèi)力列如下： 一期恒載內(nèi)力表 一期恒載內(nèi)力表單元號 節(jié)點號 彎矩() 剪力(kN) 軸力(KN)1 1 0 02 2 3 3 4 4 5 5 6 6 12351 7 7 8 8 9 9 101882 10 10 146475 11 11 199010 12 12 252338 13 13 312794 14 14 370717 15 15 435094 16 16 505779 17 17 583037 27390 18 18 667144 19 19 736504 20 20 797009 21 21 735820 22 22 665580 23 23 580299 24 24 501868 25 25 430010 26 26 364459 27 27 305368 28 28 243547 29 29 188854 30 30 134755 31 31 32 32 33 33 34 34 35 35 36 36 37 37 38 38 39 39 40 40 41 41 42 42 112185 11393 43 43 162836 44 44 221428 45 45 280056 46 46 345812 47 47 408278 48 48 477199 49 49 552426 50 50 634227 51 51 722877 52 52 795645 圖 圖 一期恒載彎矩圖圖 一期恒載軸力圖 二期恒載內(nèi)力即橋面鋪裝的恒載內(nèi)力。計算結構如下表：表 溫度次內(nèi)力（組號 1）節(jié)點號 軸力 剪力 彎矩 節(jié)點號 軸力 剪力 彎矩1 114736 27 2 28 2 29 4 14869 30 5 31 6 32 346017 33 8 34 9 35 10 36 11 37 12 38 13 39 14 40 15 41 16 130479 42 17 43 18 44 19 45 20 46 21 47 22 48 23 49 19775924 50 25 51 26 52 圖 運營階段活載組號 1產(chǎn)生的彎矩圖表 溫度次內(nèi)力（組號 2）節(jié)點號 軸力 剪力 彎矩 節(jié)點號 軸力 剪力 彎矩1 27 146442 28 2 29 4 30 5 31 6 32 7 33 8 34 9 35 10 36 11 37 12 38 13 39 14 23222 40 15 41 16 42 17 43 18 44 19 45 20 46 21 47 22 48 23 49 24 50 25 51 26 52 圖 運營階段活載組號 2產(chǎn)生的彎矩圖表 溫度次內(nèi)力（組號 3）節(jié)點號 軸力 剪力 彎矩 節(jié)點號 軸力 剪力 彎矩1 27 2 28 2 29 4 30 5 31 6 32 7 33 8 34 9 35 10 36 11 37 12 38 13 39 14 40 15 41 16 42 17 43 18 44 19 45 20 46 21 47 22 48 23 49 24 50 25 51 26 52 圖 運營階段活載組號 3產(chǎn)生的彎矩圖 支座沉降次內(nèi)力計算由于墩臺基礎的沉降或人工調(diào)整支座位移都可能使連續(xù)梁橋產(chǎn)生次內(nèi)力。V_Mmin ── 在作用效應組合方案信息中選擇②公橋規(guī) JTGD602022 第，由作用效應組合和預應力產(chǎn)生的最小彎矩相應的剪力。由于是組連續(xù)梁橋，所以整體溫變對梁體的內(nèi)力影響較小，又由于是變高度連續(xù)梁，同時有縱坡的影響，整體溫變對梁體內(nèi)力也的影響也不大，此設計中縱坡不大，所以沒有考慮縱坡對整體溫變影響。 梁段懸臂施工內(nèi)力從墩頂 0 號塊件開始的梁段雙懸臂施工時的結構受力狀態(tài)與靜定 T 形剛架的受力相似，因此，在整個梁段懸臂施工中，最不利受力狀態(tài)出現(xiàn)在最長雙懸臂時，即梁段懸臂施工的最后階段，階段累計結果如下表(因本橋兩個懸臂 T 施工完全一樣所以只列出一個懸臂施工的接段內(nèi)力)表 最大懸臂施工階段內(nèi)力單元號 節(jié)點號彎矩（） 剪力（KN） 軸力（KN）1 1 0 0 02 2 04 4 0 0 05 5 06 6 07 7 08 8 55467 09 9 010 10 122713 011 11 166881 012 12 212238 013 13 264042 014 14 314105 015 15 370175 016 16 432106 017 17 500160 018 18 574611 25915 019 19 635563 020 20 632706 021 21 635549 022 22 574598 023 23 500147 024 24 432093 025 25 370162 026 26 314092 027 27 264033 028 28 212234 029 29 166881 030 30 122713 031 31 032 32 55467 033 33 034 34 035 35 037 37 0 0 038 38 039 39 040 40 041 41 55467 042 42 043 43 122713 044 44 166881 045 45 212238 046 46 264042 047 47 314105 048 48 370175 049 49 432106 050 50 500160 051 51 574611 25915 052 52 635563 0圖 最大懸臂階段彎矩圖圖 最大懸臂階段剪力圖 邊跨梁體合攏內(nèi)力邊跨梁體合攏段是在支架上施工的，施工完成后一次性拆除施工支架，因此，合攏段荷載以一次落架方式作用在一端固定，另一端簡支的超靜定固端梁上，解一次超靜定結構即可求得結構彎矩圖。主橋部分的內(nèi)力分析按照四跨連續(xù)梁的施工順序考慮施工各階段不同受力體系計算。預應力管道：采用預埋圓形和扁形塑料波紋管成型。氣溫：1 月份平均氣溫 6℃，7 月份平均 32℃，年平均無霜期在 265天左右，年均總降雨量 1600毫米。懸臂施工的受力特點接近于成橋后的結構受力。在完成了恒載內(nèi)力的計算后，又進行了活載內(nèi)力計算、次內(nèi)力計算、內(nèi)力組合計算，并畫出內(nèi)力包絡圖。 第一章 工程概述 工程概況本項目位于長沙市寧鄉(xiāng)縣，是寧鄉(xiāng)縣交通圈的重要組成部分。本橋主橋 110m主跨為雙向通航孔，60m 邊跨禁止通航。支座：主橋主墩和邊墩采用 GPZ(II)系列盆式橡膠支座；引橋橋墩采用板式橡膠支座。(2)、活載：汽車荷載等級公路 I 級；。 圖 墩支座截面彎矩、剪力、軸力影響線圖 邊跨 L/4截面彎矩、剪力、軸力影響線圖 邊跨 L/2截面彎矩、剪力、軸力影響線圖 中跨跨中截面彎矩、剪力、軸力影響線 圖 墩支座截面彎矩、剪力、軸力影響線圖 中跨 L/4截面彎矩、剪力、軸力影響線圖 中跨 L/2截面彎矩、剪力、軸力影響線在上述計算出影響線的基礎上考慮的荷載橫向分布系數(shù)，直接進行加載，活載包括人群、汽車。c?公路橋涵結構按正常使用極限狀態(tài)設計時，采用以下兩種效應組合：（1）作用短期效應組合。QjkS1（2）作用長期效應組合。變截面連續(xù)箱梁橫向分布系數(shù)的計算采用經(jīng)驗公式法。(5)、溫度影響: 均勻溫度?？缰刑幗孛嬷c處截面圖 （單位 cm）第二章 主橋結構計算分析 計算模型和施工階段劃分遵循結構離散化的原則，全橋以下原則在適當位置劃分節(jié)點：1）截面的變化點；2）施工分界點、邊界處及支座處；3）需驗算或求位移的截面處。（7）橋梁護欄：主橋防撞護欄采用 SB級 主要建筑材料混凝土：對于簡支轉連續(xù)施工，預制梁及其現(xiàn)澆接縫、封錨、墩頂現(xiàn)澆連續(xù)段、橋面現(xiàn)澆層均采用 C50混凝土，基樁采用 C25，其余構件采用 C30；對于懸臂施工，主梁采用 C50混凝土，墩身、承臺采用 C30混凝土，基樁采用C25。橋位周邊地勢較為平坦，發(fā)生災害地質的可能性較小。關鍵詞：預應力連續(xù)箱梁；建立模型；內(nèi)力計算；強度驗算The Superstructure Design of mache BridgeAbstractThe design is the one of the superstructure of jiujiang bridge. The whole span of the bridge is 340m. This bridge designs the span is 60m+2*110m+60m,The cross section along the span is the different besides the cross section is one box with one room. The entire design may divide into two parts：The first part of the paper is about the modeling of the bridge and the putation of internal forces. The FEM model of the bridge is established after the style of the bridge, the length of every span the cross section and the height of the main beam are decided. Then every kind of internal forces is puted. These forces include the forces of dead load, live load and some secondary forces. Finally these loads are bined and the graph of the utmost forces is second one is about the arrangement of prestressed steel bars and other kinds of tests. The number of th