【正文】 ，還由于應(yīng)用大排距、雙層送風(fēng)、小風(fēng)口送風(fēng)，故強(qiáng)化底焦擴(kuò)散燃燒，強(qiáng)化了鐵液過熱交換。 書冷風(fēng)口的水帶走熱為： Q’ 水 =120/10006=Q” 水 =100028=Q 水 = Q’ 水 + Q” 水 =415910KJ/t 鐵 其它支出，列入 “ 其它支出項(xiàng) ” 。 圖 5 氣流速度沿徑向分布 當(dāng)焦炭塊度與爐子內(nèi)徑之比 d/D=1/ 時(shí)，風(fēng)速沿爐子徑向保持不變的分布狀態(tài)，即送風(fēng)可穿透爐子中心；當(dāng) d/D=1/15 時(shí)，由于焦炭塊度小而阻力增加，風(fēng)速沿徑向減弱，迫使?fàn)t子中心出現(xiàn)了弱風(fēng)區(qū)（ 3）。 采用大排距雙層送風(fēng)系統(tǒng) 大排距雙層送風(fēng)系統(tǒng)的沖天爐簡稱大雙沖天爐， 1975 年一機(jī)部沖天爐測試組公布了全 國典型沖天爐測試結(jié)果（ 1），認(rèn)為從沖天爐熔煉獲得高溫鐵液的角度看，大雙沖天爐高于多排小風(fēng)口沖天爐。要獲得高溫鐵液必須采取措施去強(qiáng)化沖天爐底焦的燃燒。并對(duì)獲得高溫鐵液的要素進(jìn)行了分析和論證。 表 1 改良焦冶金焦鑄造焦對(duì)比表 序號(hào) 焦炭類別 固定碳 灰分 硫 揮發(fā)分 水分 爐內(nèi)最高溫度 (%) (%) (%) (%) (%) 平均值 /℃ 1 汾陽益華 —— 2 山西汾陽 —— —— 3 鎮(zhèn)江特級(jí) —— 1782 4 鎮(zhèn)江一級(jí) —— —— 5 薛城二級(jí) —— 1780 6 北京普通焦 * —— 1718 *冶金焦 依常用的發(fā)熱量關(guān)系簡化計(jì)算： 山西汾陽改良焦 Q1==； 鎮(zhèn)江特級(jí)鑄造焦 Q2==； 北京普通焦 Q3==； 可見所用山西汾陽改良焦比北京普通焦發(fā)熱量高出 ，而與特級(jí)鑄造焦的發(fā)熱量相近似。一排風(fēng)口送風(fēng)所形成還原帶產(chǎn)生的 CO，當(dāng)上升到二排風(fēng)口（即二排風(fēng)口所形成的氧化帶）遇氧再度燃燒。對(duì)沖天爐來說，在 結(jié)構(gòu)、焦炭質(zhì)量和金屬爐料狀況一定的情況下，其爐子的熔化率和鐵液溫度主要取決于送風(fēng)量和焦耗兩的變動(dòng)。 （ 3） 15t/h 外水冷無爐襯冷風(fēng)大雙沖天爐采用了水冷插入式風(fēng)口，適當(dāng)選擇焦炭塊度，確保焦塊與爐徑（風(fēng)口平面）的比例為 1： ~10，強(qiáng)化了爐膛中心部位的底焦燃燒，為獲得高溫鐵液創(chuàng)造了條件。燃燒產(chǎn)物量： V 產(chǎn) =100012%% （ + ） =爐氣所帶走的化學(xué)熱損失： Q 化 =3098VCO=3098%=1248821KJ/t 鐵 爐氣所帶走的物理熱 爐氣成分 及其平均熱容量如表 3 所示 爐氣成分 %CO2 %CO %O2 %N2 平均熱容量 (KJ?m3?℃ 1)