論水冷無爐襯冷風(fēng)大雙沖天爐熔煉高溫優(yōu)質(zhì)鐵液-閱讀頁
2025-01-22 01:21本頁面
【正文】 持不變的分布狀態(tài)，即送風(fēng)可穿透爐子中心；當(dāng) d/D=1/15 時，由于焦炭塊度小而阻力增加，風(fēng)速沿徑向減弱，迫使?fàn)t子中心出現(xiàn)了弱風(fēng)區(qū)（ 3）。保證了側(cè)送風(fēng)在底焦內(nèi)的深度及均勻分布，使底焦能均勻強化燃燒。 控制合理的風(fēng)與焦配比 沖天爐熔煉控制合理的風(fēng)與焦配比是沖天爐正常操作的基本條件。其規(guī)律可用沖天爐網(wǎng)狀圖來表示，見圖 6（ 4）。獲得的鐵液溫度最高值這一點就是風(fēng)與焦配合的最佳點。 漏風(fēng)損失為（ ） /100%=10% 15t/h 沖天爐 在焦耗量 12%、送風(fēng)量 ，其實際檢測爐子熔化率為 ，平均出鐵槽鐵液溫度為 1491℃ 。 三、 15t/h 外水冷無爐襯冷風(fēng)大雙沖天爐熱平衡 焦炭燃燒發(fā)熱 Q’ 焦 =8100C=8100%=Q 焦 =100012%=元素氧化發(fā)熱（忽略鐵料中雜物） Fe、 Si、 Mn 氧化的熱效應(yīng)分析分別為： Fe+ O2=FeO+（ Fe） Si+O2=SiO2+（ Si） Mn+ O2=MnO+（ Mn） 元素?zé)龘p情況如表 2 表 2 元素?zé)龘p（ %） C Si Mn P S Fe 配料成分 元素變化 +28 20 25 0.2 元素?zé)龘p發(fā)熱： Q（ Fe） =1000%%=Q（ Si） =1000%20%=Q（ Mn） =1000%25%=爐渣生成熱 爐渣生成熱根據(jù)國內(nèi)四種沖天爐爐型的熱平衡狀況，估算其為總熱收入的 %。 爐氣的燃燒系數(shù)： ηv= 100% =100% =50% 1Kg 純碳燃燒產(chǎn)物量為（ + ） m3/Kg?碳（ 4）。 書冷風(fēng)口的水帶走熱為： Q’ 水 =120/10006=Q” 水 =100028=Q 水 = Q’ 水 + Q” 水 =415910KJ/t 鐵 其它支出，列入 “ 其它支出項 ” 。 圖 7 15t/h 水冷冷風(fēng)沖天爐熱平衡圖 圖 8 沖天爐（ φ650mm ）冷風(fēng)熱平衡圖及熱平衡圖及熱效率比較（德國） 四、結(jié)論 （ 1） 15t/h 外水冷無爐襯冷風(fēng)大雙沖天爐熔煉能夠獲得高溫鐵液，其主要原因是采用鑄造焦或優(yōu)質(zhì)改良焦。 （ 2） 15t/h 外水冷無爐襯冷風(fēng)大雙沖天爐熔煉能夠獲得高溫鐵液，還由于應(yīng)用大排距、雙層送風(fēng)、小風(fēng)口送風(fēng)，故強化底焦擴散燃燒，強化了鐵液過熱交換。 （ 4）控制合理的風(fēng)與焦配比，選擇最佳熔煉工藝是前三項強化底焦燃燒、強化熱交換的基礎(chǔ)。 （ 5） 15t/h 外水冷無爐襯冷風(fēng)大雙 沖天爐冷卻水所帶走的熱損失為 11%，略高于一般沖天爐的爐壁傳熱損失和爐體的蓄熱損失（ 10%左右），即能保持沖天爐連續(xù)熔煉，又不影響沖天爐的正常熔化，可連續(xù)獲得高溫優(yōu)質(zhì)鐵液。 參考文獻(xiàn) .鑄造焦及提高熔煉質(zhì)量的研究 .1984 .沖天爐測試總結(jié) .鑄工 .1997（ 7）： 1~13 ，郭燕杰，蔡德金，何光新 .沖天爐理論與應(yīng)用 .沈陽：東北大學(xué)出版社 .1992 ，胡啟萱 .沖天爐手冊 .北京：機械工業(yè)出版社 .1990
公司管理相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號-1