【正文】 單獨繪出。 ⑸ 節(jié)點構(gòu)造祥圖索引號。在地震區(qū)，基礎(chǔ)埋置深度 d(不應(yīng)小于建筑物高度的1/16，采用淺基礎(chǔ)，難以滿足要求，只能用樁基礎(chǔ)。l/350。首先是能抵抗風雪雨霜的侵襲，其中雨水對雨水的威脅最大，故防水是屋頂設(shè)計的核心。但是，鋼筋混凝土也存在一些缺點，如自重過大，抗裂性能較差，隔熱隔聲性能不好，澆注混凝土時需要模板和支撐，戶外施工受到季節(jié)條件限制，補強修復比較困難。 ⑺ 設(shè)計烈度按 6 度，結(jié)構(gòu)按 7 度設(shè)計。但是有現(xiàn)澆板的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。橫向框架頂點位移計算見表 6。m） 圖 8 地震作用下框架梁端剪力及柱軸力（ KN） 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 27 表 9 軸線 ② 橫向框架 KJ2 柱端彎矩計算 注：表中 y=y0+y1+y2,3； Vim= ViDim/Di； M 下 = Vim yihi； M 上 = Vim( 1yi )hi 表 9 軸線 ② 橫向框架 KJ2 柱端彎矩計算 層 次 層高 hi(m) 層間 剪力 Vi(kN) 層間 剛度 Di(kN) B 軸柱（中柱） Dim (kN) Vim (kN) k y (m) M 上 (kN 豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為 ，調(diào)幅后，恒荷載及活荷載彎矩圖見圖 15 及圖 16 中括號內(nèi)數(shù)值。 m) MEB (kN V B 左 M ? V B 右 M 177。 表 14 恒載作用下梁端剪力及柱軸力 層 次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪 力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB 跨 BC跨 AB 跨 CD跨 A B VqA=VqB (KN) VqB=VqC (KN) VmA=Vmb (KN) Vmb=Vmc (KN) VA (KN) VB (KN) VB= VC (KN) N 頂 (KN) N 底 (KN) N 頂 (KN) N 底 (KN) 7 － (－ ) 0 () () 6 () 0 () () 5 () 0 () () 4 () 0 () () 3 () 0 () () 2 () 0 () () 1 () 0 () () 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 42 表 15 活載作用下梁端剪力及柱軸力 內(nèi)力組合 框架內(nèi)力組合 在恒載和活載作用下，跨間 maxM 可以近似取跨中的 M 代替 2m a x 18 MMM ql ??? 左 右2 式中： M左 、 M右 —— 梁左、右端彎矩，見圖 11 括號內(nèi)的數(shù)值 跨中 M 若小于 2116ql 應(yīng)取 M ＝ 2116ql 在豎向荷載與地震組合時 ,跨間最大彎矩 GEM 采用數(shù)解法計算 ,如圖17所示 層 次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 CD 跨 A B VqA=VqB (KN) VqB=VqC (KN) VmA=Vmb (KN) Vmb=Vmc (KN) VA (KN) VB (KN) VB= VC (KN) N 頂 =N 底 (KN) N 頂 =N 底 (KN) 7 () 0 () () 6 () 0 () () 5 () 0 () () 4 () 0 () () 3 () 0 () () 2 () 0 () () 1 () 0 () () 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 43 圖 17 框架梁內(nèi)力組合圖 圖中： GAM 、 GBM —— 重力荷載作用下梁端的彎矩； EAM 、 EBM —— 水平地震作用下梁端的彎矩； AR 、 BR —— 豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力； 對 BR 作用點取矩 AR ＝ 2ql 1l ( GBM GAM + EAM + EBM ) X處截面彎矩為 ? = AxR 22qx GAM + EAM 由 Mddx=0,可求得跨間 maxM 的位置為 1x = ARq 將 1x 代入任一截面 x 處的彎矩表達式 ,可得跨間最大彎矩為 maxM = GEM = 22ARq GAM + EAM = 22qx GAM + EAM 當右震時公式中 EAM 、 EBM 反號 GEM 及 1x 的具體數(shù)據(jù)見表 16,表中 AR 、 GEM 、 1x 均有兩組數(shù)據(jù) 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 44 表 16 MGE及 X1值計算 注：當 X1＞ l 或 X1＜ 0時，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，用 M=RAx 22qx MGA177。 計算結(jié)果見表 11： 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 32 A B C D圖 10 框架豎向荷載示意 （恒載示意） A B C D圖 11 框架豎向荷載示意（活載示意） 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 33 表 11 固端彎矩計算 1212???1212???1212???1212???1212???1212???1212???1212??? B 分配系數(shù)計算：見圖 9，圖 10； 考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如圖 12所示。 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 25 (a) (b) (a)水平地震作用 (b)地震剪力 圖 6 橫向框架各層 水平地震作及地震剪力 表 8 橫向變形驗算 注：層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求 e? ＜ [ e? ]=1/450，（若考慮填充墻抗力作用為 1/550）。 T? —— 框架的頂點位移。 單位面積上墻體重量為： （ +） 19=㎡ 墻體自重計算見表 2。 ⑶ 擬建地段勢平坦，地層分布較為規(guī)律，地基承載力按120~140KN/m2計，持力層為輕亞粘土。 第四：現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的整體性好，又具備必要的延性，適于用作抗震結(jié)構(gòu)；同時它的防震性和防輻射性也好，亦適于用作防護結(jié)構(gòu)。入口處則采用鋼材或堅硬鋁材制成的電梯門檻。幫助墻體抵抗由于風或地震等所產(chǎn)生的水平力，以增強建筑物的整體剛度。建筑物上部結(jié)構(gòu)荷載的大小，地基土質(zhì)好壞地下水位的高低，以及土壤冰凍深度等均影響基礎(chǔ)的埋深。內(nèi)部尺寸地坑深度、隔斷、留洞口、平臺，墻裙等。樓層標準層可共用亦平面，但需注 明層次及標高。軸線編號等。烈度在 6 度以下時，地震對建筑物影響較小，一般可不考慮抗震措施， 9度以上地區(qū)，地震破壞力很大，一般應(yīng)尺量避免在該地區(qū)建筑房屋，建筑物抗震設(shè)防的重點時 9 度地震烈度的地區(qū)。因而其主要適用于非抗震區(qū)和層數(shù)較少的建筑。河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 1 摘 要 本建筑為某八層商業(yè)寫字樓，框架結(jié)構(gòu)，總投資為 455 萬元，建筑面積為 6408m2，位于某城市主干道的西北角，耐久年限為 50 年，結(jié)構(gòu)按7 度設(shè)防設(shè)計，建筑按 6 度設(shè)防設(shè)計，結(jié)構(gòu)類型為框架結(jié)構(gòu)，墻體為加氣混凝土砌塊。 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 3 2. 建筑設(shè)計 建筑設(shè)計是在總體規(guī)劃的前提下，根據(jù)任務(wù)書的要求 綜合考慮基地環(huán)境，使用功能，結(jié)構(gòu)施工，材料設(shè)備，建筑經(jīng)濟及建筑藝術(shù)等問題。 水文 水文條件是指地下水位的高低及地下水的性質(zhì)，直接影響到建筑物基礎(chǔ)及地下室。 ⑵ 柱距（開間）、跨度（進深）尺寸、墻身厚度、柱、墩寬、深和軸線關(guān)系尺寸。 ⒂ 根據(jù)工程性質(zhì)及復雜程度，可繪制夾層平面圖、高窗平面圖、平頂、留洞等局部放大平面圖。 ⑷ 標高。 一般要求基礎(chǔ)埋置深度的不同，有深基礎(chǔ)，淺基礎(chǔ)荷部埋基礎(chǔ)之分。 作為樓板層，還應(yīng)未人們提供一個美好而舒適的環(huán)境，此 外，建筑物重的各種水平設(shè)備官線，也都安裝載樓板層內(nèi)。 電梯井道設(shè)計必須考慮防火要求，井道四周，應(yīng)為防火結(jié)構(gòu)，同時當井道內(nèi)超過兩部電梯時，需用防火圍護結(jié)構(gòu)予以隔開。 第五：混凝土中占比例較大的砂、石材料便于就地取材。 ⑷ 夏季主導風向為南風，風速 ，冬季主導風向為西北風，風速為 。 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 19 表 1 梁柱自重 梁（柱） 編號 截面 b h（㎡） 長度 l （ｍ） 根數(shù) 每根重量 （ KN） L1 18 7=126 (+) 25= L2 9 7=63 (+) 25= L3 8 4=32 (+) 25= L4 8 4 6=192 (+) 25= Z1 9 4=36 (+) (+) 25= Z2 9 4 4=144 (+) (+) 25= Z3 9 4 2=72 (+) (+) 25= 表 2 墻體自重 荷載分層總匯 頂層重力荷載代表值包括： 屋面恒載 +50%活載 +縱橫梁自重 +半層柱自重 +半層墻體自重 其它層重力荷載代表值： 樓面恒載 +50%樓面均布活載 +縱橫梁自重 +樓面上下各半層的柱及縱橫墻體自重。在未求出框架的周期前，無法求出框架的 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 23 地震力及位移， T? 是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假象框架頂點位移。 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析 本設(shè)計取軸線 ② 上的橫向框架為 KJ— 1 代表進行計算，柱端彎矩 KJ— 1計算，詳見表 9。切斷的橫梁線剛度為原來的一倍，分配系數(shù)按與節(jié)點連接的各桿的轉(zhuǎn)動剛度比值計算。 MEA計算 梁內(nèi)力組合見表 17 項目 跨 層 次 (恒 + 活 ) 地震 q MGA (kN V 跨中 MBD MDE 河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（。 m) MEA (kN D 彎矩分配： 恒荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖 13，框架的彎矩圖見圖 14；活荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖 15，框架的彎矩圖見圖 16。 圖 7 地震作用下框架梁柱彎矩圖（單位： kN進而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位 移。 圖 5 質(zhì)點重力荷載值 水平地震力作用下框架側(cè)移計算 橫梁線剛度： 采用混凝土 C25， cE = 107kN/㎡ 在框架結(jié)構(gòu)中，有現(xiàn)澆樓面或預制板樓面。 A河南理工大