【正文】 ：（防水樓面） 60厚 6 10厚大面積防滑地磚 10mm kN/m2 30厚 1： 2水泥砂漿結(jié)合 30 mm kN/m2 20厚 1： 2水泥砂漿找平 20 mm kN/m2 現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 100mm kN/m2 板底抹灰及頂棚 kN/m2 恒載合計(jì) kN/m2 屋面荷載（屋 27） 500 500 25C20細(xì)石混凝土板 kN/m2 3厚瀝青防水（ 2層） kN/m2 20厚 1： 3水泥砂漿結(jié)合 kN/m2 100厚憎水膨脹珍珠巖 kN/m2 2%找坡最薄 20 kN/m2 20厚 1： 3水泥砂漿找平 kN/m2 120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 3 kN/m2 板底抹灰及頂棚 kN/m2 恒載合計(jì) kN/m2 外墻 240厚 加氣混凝土砌塊 kN/m2 1:3水泥砂漿找平 kN/m2 1:1:6水泥石膏砂漿 kN/m2 水泥砂漿找平 kN/m2 恒載 內(nèi)墻 200厚 加氣混凝土砌塊 kN/m2 1:3水泥砂漿找平 kN/m2 1::3水泥石膏砂漿 kN/m2 恒載 kN/m2 女兒墻 kN/m2 7 風(fēng)荷載：基本風(fēng)壓取 kN/m2 查結(jié)構(gòu)荷 載規(guī)范得，風(fēng)載體型系數(shù)為 +=，風(fēng)壓高度變化系數(shù)按 B類粗糙度查 表，從室外地面算為 ，小于 z=,所選框架的負(fù)載寬度為 m， 層高 離地面高度（ m） 風(fēng)壓高度變化系數(shù) 各層柱頂集中荷載標(biāo)注值 (kN) 5 4 3 2 1 計(jì)算過(guò)程如下：以第五層為例 P=β zμ sμ zω oA=1*****(+)=13kN 其中 。 1 第一部分：工程概況 結(jié)構(gòu)類型 [ ] 砌體結(jié)構(gòu) [ ] 底框砌體結(jié)構(gòu) [√ ] 框架填充墻結(jié)構(gòu) [ ] 小墻肢結(jié)構(gòu) [ ]高層剪力墻結(jié)構(gòu) [ ] 框剪結(jié)構(gòu) [ ] 筒體結(jié)構(gòu) [ ] 框支結(jié)構(gòu) [ ] 其它 工程地段 : 山東省濟(jì)南市 本工程177。底層的取一二層的平均值。 y y3為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。 第 3層，四柱都需要調(diào)整 第 2層，四柱都需要調(diào)整 第 1層，四柱都需要調(diào)整 柱端剪力組合和設(shè)計(jì)值的調(diào)整： Σ Mcb,Mct 節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值， V=γ Re [η vc（ M bc +M lc） /hn (η vc= γ Re= hn 指柱的凈長(zhǎng)，所以剪力乘調(diào)整系數(shù)底層為 。 （ 2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配 置箍筋： = 300 465 =V= 可知，需按構(gòu)造配箍。 s為箍筋間距?？蚣艿牧褐?jié)點(diǎn)除框架頂層和柱軸壓比小于 者及框架支梁與框支柱的節(jié)點(diǎn)外。 梁的最不利內(nèi)力： 經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KN 底層柱需考慮修正值 y2，第二層柱需考慮修正值 y1和 y3，其它柱均無(wú)修正。雪荷載比樓面活荷載小，只有在計(jì)算地震組合時(shí)考慮。平面近似 L型，整體屬于較規(guī)則結(jié)構(gòu)。 n為驗(yàn)算截面以上的樓層層數(shù)。 T=2（∑ GiXi2/∑ GiX） 1/2= 本結(jié)構(gòu)高度不超過(guò) 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法 計(jì)算水平地震作用，即： 計(jì)算水平地震影響系數(shù)а 1 查表得二類場(chǎng)地近震特征周期值 Tg=。 第 4層，柱頂軸壓比 [uN] = N/Ac fc= 103/ 36 =，無(wú)需調(diào)整。 同理支座 F的計(jì)算方法同上得到結(jié)果為 實(shí)配鋼筋 2 16,As=1610 mm2 EF跨 2 16通長(zhǎng)， ED跨 4 16， 第五層 FG支座不考慮伸入鋼筋 其他的梁配筋通上，下面結(jié)果由 Excel得 層次 截面 M/kN?m b(bf) /mm h0 as ξ As 實(shí)配鋼筋 配筋率（ %） 5 支座 G 右 300 475 364 2φ 16（ 402 F 左 59 300 475 356 2φ 16（ 402 GF 跨間 2200 475 343 3φ 18（ 763 支座 F 右 300 475 210 2φ 16（ 402 E 左 300 475 210 2φ 16（ 402 FE 跨間 2200 475 163 3φ 16（ 763 支座 E右 300 475 701 4φ 16（ 804 D 左 300 475 700 4φ 16（ 804 40 ED 跨間 2200 475 797 4φ 18（ 1017 4 支座 G 右 300 475 640 4φ 14（ 615 F 左 300 475 564 4φ 14（ 615 GF 跨間 2200 475 356 3φ 16（ 763 支座 F 右 300 475 379 3φ14 （ 461 E 左 300 475 298 3φ14 （ 461 FE 跨間 2200 475 107 3φ 16（ 763 支座 E右 300 475 774 2 φ14+3φ16（ 911 D 左 300 475 960 2 φ14+3φ16（ 911 ED 跨間 2200 475 750 4φ 18（ 1017 3 支座 G 右 300 475 778 4φ 16（ 804 F 左 300 475 689 4φ 16（ 804 GF 跨間 2200 475 316 3φ 16（ 763 支座 F 右 300 475 562 3φ16 （ 603 E 左 300 475 539 3φ16 （ 603 FE 跨間 2200 475 91 3φ 16（ 763 41 支座 E右 300 475 850 5φ 16（ 1005 D 左 300 475 969 5φ 16（ 1005 ED 跨間 2200 475 767 4φ 18（ 1017 2 支座 G 右 300 475 886 5φ 16（ 1005 F 左 300 475 775 4φ 16（ 804 GF 跨間 2200 475 361 3φ 16（ 763 支座 F 右 300 475 730 4φ 16（ 804 E 左 300 475 731 4φ 16（ 804 FE 跨間 16 2200 475 94 3φ 16（ 763 支座 E右 146 300 475 930 5φ 16（ 1005 D 左 300 475 1037 5φ 16（ 1005 ED 跨間 2200 475 758 4φ 18（ 1017 1 支座 G 右 300 475 971 5φ 16（ 1005 F 左 300 475 814 4φ 16（ 804 GF 跨間 2200 475 378 3φ 16（ 763 支座 F 右 300 475 824 4φ 16（ 804 E 左 144 300 475 916 5φ 16（ 1005 42 FE 跨間 2200 475 128 3φ 16（ 763 支座 E右 300 475 996 5φ 16（ 1005 D 左 300 475 1082 4 φ16+2φ14（ 1112 ED 跨間 132 2200 475 779 4φ 18（ 1017 滿足梁的抗震構(gòu)造要求。查表得，最小配筋率特征值λ v=，則最小配筋率ρ vmin=λ vfcm/fyv= 柱箍筋的體積配筋率ρ v=（Σ Asvili） /s/Acor = 500 8/100/500/500 =%%,符合構(gòu)造要求。 柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算 柱號(hào) 層次 B（ MM） H0（ MM） FCM（ N/MM2） MC（ KN m 抗震調(diào)整后剪力： V= KN 非抗震調(diào)整后剪力： V1= KN V2= KN 梁正截面受彎承載力計(jì)算： 抗震 設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量。 框架梁內(nèi)力組合： 本方案考慮了以下幾種內(nèi)力組合，即 +， SGk + +（ SQk+ S 風(fēng) k） 及 +。 電算結(jié)果如下： 恒載彎矩圖 13 恒載剪力圖 14 恒載軸力圖 由于框架結(jié)構(gòu)合理的破壞形式是梁端出現(xiàn)塑性鉸，考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑 性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取 ），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象，便利于澆搗 15 。 框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖：（ 本方案中，需近似的 按左數(shù)第二榀橫向的平面框架（為五層）計(jì)算。 框架柱的截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限值，按下列公式計(jì)算： 4 （ 1）柱組合的軸壓力設(shè)計(jì)值 N=β Fg E n 注：β考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)。mm ） GF跨 104 1010 FE跨 104 1010 ED跨 104 1010 柱線剛度 i c的計(jì)算： I=bG3/12 層次 Gc（ mm） Ec（ N/mm2） b G （ mm mm） EcIc/Gc （ N m V=γ Re[η