【正文】 查表得，最小配筋率特征值λ v=，則最小配筋率ρ vmin=λ vfcm/fyv= 柱箍筋的體積配筋率ρ v=（Σ Asvili） /s/Acor = 500 8/100/500/500 =%%,符合構(gòu)造要求。 柱的剪跨比和軸壓比驗算 柱號 層次 B（ MM） H0（ MM） FCM（ N/MM2） MC（ KN 同理支座 F的計算方法同上得到結(jié)果為 實配鋼筋 2 16,As=1610 mm2 EF跨 2 16通長， ED跨 4 16， 第五層 FG支座不考慮伸入鋼筋 其他的梁配筋通上，下面結(jié)果由 Excel得 層次 截面 M/kN?m b(bf) /mm h0 as ξ As 實配鋼筋 配筋率（ %） 5 支座 G 右 300 475 364 2φ 16（ 402 F 左 59 300 475 356 2φ 16（ 402 GF 跨間 2200 475 343 3φ 18（ 763 支座 F 右 300 475 210 2φ 16（ 402 E 左 300 475 210 2φ 16（ 402 FE 跨間 2200 475 163 3φ 16（ 763 支座 E右 300 475 701 4φ 16（ 804 D 左 300 475 700 4φ 16（ 804 40 ED 跨間 2200 475 797 4φ 18（ 1017 4 支座 G 右 300 475 640 4φ 14（ 615 F 左 300 475 564 4φ 14（ 615 GF 跨間 2200 475 356 3φ 16（ 763 支座 F 右 300 475 379 3φ14 （ 461 E 左 300 475 298 3φ14 （ 461 FE 跨間 2200 475 107 3φ 16（ 763 支座 E右 300 475 774 2 φ14+3φ16（ 911 D 左 300 475 960 2 φ14+3φ16（ 911 ED 跨間 2200 475 750 4φ 18（ 1017 3 支座 G 右 300 475 778 4φ 16（ 804 F 左 300 475 689 4φ 16（ 804 GF 跨間 2200 475 316 3φ 16（ 763 支座 F 右 300 475 562 3φ16 （ 603 E 左 300 475 539 3φ16 （ 603 FE 跨間 2200 475 91 3φ 16（ 763 41 支座 E右 300 475 850 5φ 16（ 1005 D 左 300 475 969 5φ 16（ 1005 ED 跨間 2200 475 767 4φ 18（ 1017 2 支座 G 右 300 475 886 5φ 16（ 1005 F 左 300 475 775 4φ 16（ 804 GF 跨間 2200 475 361 3φ 16（ 763 支座 F 右 300 475 730 4φ 16（ 804 E 左 300 475 731 4φ 16（ 804 FE 跨間 16 2200 475 94 3φ 16（ 763 支座 E右 146 300 475 930 5φ 16（ 1005 D 左 300 475 1037 5φ 16（ 1005 ED 跨間 2200 475 758 4φ 18（ 1017 1 支座 G 右 300 475 971 5φ 16（ 1005 F 左 300 475 814 4φ 16（ 804 GF 跨間 2200 475 378 3φ 16（ 763 支座 F 右 300 475 824 4φ 16（ 804 E 左 144 300 475 916 5φ 16（ 1005 42 FE 跨間 2200 475 128 3φ 16（ 763 支座 E右 300 475 996 5φ 16（ 1005 D 左 300 475 1082 4 φ16+2φ14（ 1112 ED 跨間 132 2200 475 779 4φ 18（ 1017 滿足梁的抗震構(gòu)造要求。 m 抗震調(diào)整后剪力： V= KN 非抗震調(diào)整后剪力： V1= KN V2= KN 梁正截面受彎承載力計算： 抗震 設(shè)計中，對于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計算縱筋數(shù)量。 第 4層，柱頂軸壓比 [uN] = N/Ac fc= 103/ 36 =，無需調(diào)整。 框架梁內(nèi)力組合： 本方案考慮了以下幾種內(nèi)力組合，即 +， SGk + +（ SQk+ S 風(fēng) k） 及 +。 T=2（∑ GiXi2/∑ GiX） 1/2= 本結(jié)構(gòu)高度不超過 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法 計算水平地震作用，即： 計算水平地震影響系數(shù)а 1 查表得二類場地近震特征周期值 Tg=。 電算結(jié)果如下： 恒載彎矩圖 13 恒載剪力圖 14 恒載軸力圖 由于框架結(jié)構(gòu)合理的破壞形式是梁端出現(xiàn)塑性鉸，考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑 性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取 ），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象，便利于澆搗 15 。 n為驗算截面以上的樓層層數(shù)。 框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖：（ 本方案中，需近似的 按左數(shù)第二榀橫向的平面框架（為五層）計算。平面近似 L型，整體屬于較規(guī)則結(jié)構(gòu)。 框架柱的截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限值，按下列公式計算： 4 （ 1）柱組合的軸壓力設(shè)計值 N=β Fg E n 注：β考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)。雪荷載比樓面活荷載小，只有在計算地震組合時考慮。mm ） GF跨 104 1010 FE跨 104 1010 ED跨 104 1010 柱線剛度 i c的計算： I=bG3/12 層次 Gc（ mm） Ec（ N/mm2） b G （ mm mm） EcIc/Gc （ N 底層柱需考慮修正值 y2，第二層柱需考慮修正值 y1和 y3，其它柱均無修正。 m V=γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] = [（ 10+） /+] = KN 剪力調(diào)整方法同上，結(jié)果各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力調(diào)整表見下 六、框架柱的內(nèi)力組合： 取每層柱頂和柱底兩個控制截面計算 柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整： 考慮抗震，柱彎矩要滿足下式 Σ Mc=η cΣ Mb 注：Σ Mc 為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計值可按 彈性分析分配。 梁的最不利內(nèi)力： 經(jīng)以上計算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KN滿足要求 梁端截面受壓區(qū)相對高度： ξ =fyAs/（ fcbf， G0） =360 402/，符合三級抗震設(shè)計要求?？蚣艿牧褐?jié)點除框架頂層和柱軸壓比小于 者及框架支梁與框支柱的節(jié)點外。 ξ 1= 5002/（ 103） = 取ξ 1= 又 l0/h15，取ξ 2= 得η =1+ l02ξ 1ξ 2G0/1400eiG2 = 軸向力作用點至受拉鋼筋 As合力點之間的距離 e=η ei+G/2as =395mm 對稱配筋： ξ =x/h0=N/fcmbh0= 103/ =ξ b= 為大偏壓情況。 s為箍筋間距。 m） 柱端剪力計算值： Vc =柱軸力 N取柱頂、柱底的最大值： N=剪跨比： Mc/Vch0=2 軸壓比： N/fcmbh0= 柱正截面承載力計算： 先以第 1層 G柱為 例， （ 1）、最不利組合一（調(diào)整后）： Mmax= KN （ 2）、驗算是否需要計算配 置箍筋： = 300 465 =V= 可知，需按構(gòu)造配箍。 下部跨間截面按單筋 T形截面計算： α s=M/（ fcbfh02） = 106/γ s=[1+（ 12α s） 1/2]= As=M/γ s h0fy=*465*360= mm2 實配鋼筋 2 16， As=402mm2。 第 3層，四柱都需要調(diào)整 第 2層，四柱都需要調(diào)整 第 1層，四柱都需要調(diào)整 柱端剪力組合和設(shè)計值的調(diào)整： Σ Mcb,Mct 節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值， V=γ Re [η vc（ M bc +M lc） /hn (η vc= γ Re= hn 指柱的凈長，所以剪力乘調(diào)整系數(shù)底層為 。 梁端剪力的調(diào)整：抗震設(shè)計中，三級框架梁和抗震墻中跨高比大于 ，其梁端剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整： V=γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] 對于第五層， AB跨： (q1是由恒荷載產(chǎn)生的 q2是由雪活組合產(chǎn)生的 ) 梁上荷載設(shè)計值： q1= [**+*]/2= KN q2= ** V Gb=+= 35 ln== m 通過組合可知，左震時恒載取 左震： M lb= y y3為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。過程省略，轉(zhuǎn)化后的結(jié)果直接記入 下面的梁內(nèi)力組合表中，這里不再列出。底層的取一二層的平均值。本方案取縱向 500mm，截面寬度取 300mm,可得梁的截面初步定為 b G=300*500。 1 第一部分：工程概況 結(jié)構(gòu)類型 [ ] 砌體結(jié)構(gòu) [ ] 底框砌體結(jié)構(gòu) [√ ] 框架填充墻結(jié)構(gòu) [ ] 小墻肢結(jié)構(gòu) [ ]高層剪力墻結(jié)構(gòu) [ ] 框剪結(jié)構(gòu) [ ] 筒體結(jié)構(gòu) [ ] 框支結(jié)構(gòu) [ ] 其它 工程地段 : 山東省濟(jì)南市 本工程177。 梁、柱截面尺寸的初步確定： 梁截面高度一般取梁跨度的 1/12至 1/8。 計算過程： 對于邊柱： N=β Fg E n= 12 5=1699（ KN） Ac≥ N/uNfc=1699 103/（ mm2） 取 500mm 500mm 對于內(nèi)柱： N=β Fg E n= 12 6=（ KN） Ac≥ N/uNfc=*103/（ mm2） 取 500mm 500mm（此處取相同的柱子） 梁截面尺寸（ mm） 混凝土等級 橫梁（ b G） 縱梁（ b G） C30 300 500 300 500 5 柱截面尺寸（ mm） 層次 混凝土等級 b G 16 C30 500 500 第三部分：荷載統(tǒng)計 查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（ GB500092021）得 一 . 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值選