【正文】 TA在不同溫度下后固化 3小時(shí)的一系列樹 脂的跨桿頭 6 速度的關(guān)系。圖 4 是模量 E 的變化與不同溫度下固化 3 小時(shí)具有相同數(shù)量固化劑的不同樹脂的跨桿頭速度的關(guān)系。 樹脂的系數(shù)由三點(diǎn)彎曲確定，用一款英斯特機(jī)械測(cè)試機(jī)作用在不同的跨桿頭速度下得到。然而，在玻璃狀聚合物變化的過程中產(chǎn)生充足的結(jié)構(gòu)變化是非常困難的，這些變化的結(jié)構(gòu)啟用了與分子結(jié)構(gòu)有關(guān)的理論獲得的參數(shù)。結(jié)果 證明作為一種給定的組成，屈服應(yīng)力和楊氏模量隨著測(cè)試速度的增加和溫度的降低而增加。這兩個(gè)理論通過玻 璃狀熱塑性聚合物的塑性流動(dòng)數(shù)據(jù)得到測(cè)試，常見的聚合物如聚苯乙烯 [4,6]聚甲基丙烯酸甲酯 [46]聚乙烯 鄰苯二甲酸 [6]聚碳酸酯 [6]和芳香酰胺系列 [7， 8] 。對(duì)于所有的初始硬化成型反應(yīng)可以在不同時(shí) 期高溫固化前在室溫下反應(yīng) 24 小時(shí)。 3．結(jié)論 楊氏模量的測(cè)量 環(huán)氧樹脂楊氏模 量的變化由材料的不同和測(cè)試變量決定。后固化溫度對(duì)于含 份固化劑的樹脂的屈服應(yīng)力的影響如圖 7 。表達(dá)式 [8]如下： 其中 T 是相對(duì)溫度，常數(shù) A、 B 可由下列關(guān)系式給出： 其中 是泊松比， k 是玻爾茲曼常數(shù)， ω是分子鏈在最終結(jié)構(gòu)和激活結(jié)構(gòu)之間旋 轉(zhuǎn)的網(wǎng)角， 是平均分子直徑。 8 圖 9從圖 5和圖 8中得到的數(shù)據(jù)做出的 (τ / μ )5/6和 T/μ 的關(guān)系圖。 Kitagawa 理論說明對(duì)于大多數(shù)聚合物公式 12 允許較大的溫度范圍。另一方面，氬和索諾夫理論只適用于低溫，一般情況下并不適合非常接近玻璃化轉(zhuǎn)變溫度。通過圖 5 的模量數(shù)據(jù)確定的μ值，通 9 過公式 6 來預(yù)測(cè)τ值的變化與圖 10 中的溫度線。所畫的線 很好地適合低溫?cái)?shù)據(jù)。環(huán)氧樹脂服從多年前由布朗提出的支持玻璃狀聚合物產(chǎn)量的經(jīng)驗(yàn)規(guī)則 [18]。在溫度接近樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度時(shí)，模量有一個(gè)突然的下降。 . 屈服應(yīng)力的測(cè)量 用 毫米的樹脂板加工的長(zhǎng) 10 毫米直徑 5 毫米的圓柱樣本，他們?cè)诃h(huán)境室的英斯特朗測(cè)試機(jī)的拋光潤滑板之間發(fā)生單軸壓縮變形如圖 2a 。應(yīng)用這些材料采取不同的數(shù)量，不同類型的固化 劑和不同的操作時(shí)間可能得到不同的結(jié)構(gòu)，特別是密度和交聯(lián)的性質(zhì)。增塑劑的增加將使塑性流動(dòng)在不同環(huán)境溫度下發(fā)生一系列測(cè)試模式，如張力 [1]，壓縮 [1， 2]或彎曲 [1]。 1 前言 環(huán)氧樹脂的本質(zhì)是脆性材料，但是在某些情況下可以接受很大程度的塑性 變形。在目前的研究中，我們看到的是交聯(lián)的熱固性環(huán)氧樹脂聚合物的塑性流動(dòng)行為。 圖 1 楊氏模量的確定 (a)三點(diǎn)彎曲測(cè)試 (b)載荷 位移曲線 。可見在各情況下樹脂的模量隨著測(cè)試溫度的增加而穩(wěn)定的下降。 4．討論 乍看之下，模量的變化與不同環(huán)氧樹脂測(cè)試變量的屈服應(yīng)力的變化和玻璃熱塑性塑料顯示了相似的行為。所用的數(shù)據(jù)來自于圖5 和圖 8。μ的 值可以由圖 5 中的模量數(shù)據(jù)確定。對(duì)與玻熱塑性塑料來說，屈服應(yīng)力和楊氏模量的溫度變化形式是相同的。對(duì)于 非晶聚合物 n 值是唯一的 ，對(duì)于 半結(jié)晶聚合物 在 到 之間。 鮑登理論 大約在氬理論形成的同一時(shí)段，由鮑登和工作人員自主研發(fā)的預(yù)測(cè)玻璃狀聚合物的另一種模式出現(xiàn)了 [35]。 剪切應(yīng)變由 給出， 它 是指前頻率因子，其數(shù)值經(jīng)