【正文】 cosα (MPa現(xiàn)在計算四分點截面（既有直線束，又有曲線束通過）為例說明各 項預應力損失的計算方法。由此表 12 中的抗彎慣矩應進行折減。 鋼束起彎角和線形的 確定 確定鋼束起彎角時，既要照顧到因其彎起產(chǎn)生足夠的的豎向預剪力，又要考慮到所引起的摩擦預應力損失不宜過大。 可變作用（汽車）標準效應： ).()( a xmKNM??????????????)( a xKNV?????????????? 可變作用（汽車）沖擊效應： ).( 5 2 2 8 1 mKNM ??? )( 5 2 5 6 KNV ??? 可變作用（人群）效應： ).()( a xmKNM???????????? )( a xKNV??????????? 18 圖 8：四分點截面作用效應計算圖式（尺寸單 位： mm） 3)求支點截面的最大剪力 圖 9 示出支點截面最大剪力計算圖式。 ②計算抗扭修正系 數(shù) ? 對于本算例主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得： 2211 12 iTiiiGl IE a I? ?? ?? 式中： 。 （ 3）計算截面幾何特征 圖 2：跨中截面尺寸圖（單位： mm） 6 表 2： 跨中截面幾何特性計算表 分 塊 名 稱 分塊 面積 iA 2()cm 分塊面積行心至上 緣 距 離 iy ()cm 分塊面積對 上 緣 靜矩i i iS Ay? 3()cm 分塊面積的 自 身 慣 矩 iI 4()cm i s id y y?? ()cm 分 塊 面 積 對 行 心 的 慣矩 2x i iI Ad? 4()cm xiI I I?? 4()cm (1) (2) (3) (1) (2)?? (4) (6) 2(6) (1) (5)?? (7) (4) (6)?? 大毛截面 翼板 3000 22500 56250 12622285 三角承托 500 腹板 3000 90 270000 5625000 － 下 三 角 160 42020 － 2025930 馬蹄 1375 － ∑ 587729 37988230 小毛截面 翼板 2100 15750 39375 三角承托 500 1918096 腹板 3000 90 270000 5625000 － 5909019 下三角 160 42020 － 馬蹄 1375 － 13070415 ∑ 580979 33732136 注： 大毛截面形心至上翼緣距離 72 .2 2s i iy S A cm???? 小毛截面形心至上翼緣距離 80 .2 7s i iy S A cm???? （ 4）檢驗截面效率指標 （希望 在 以上） 上核心距： 7 ? ? cmyA Ik xs 37 37 988 01 4 ?????? ?? 下核心距： cmyA Ik sx ??? ?? 截面效率指標： ?????? h kk xs? 表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的。按后張法施工工藝制作主梁，采用 預應力束管道 采用內(nèi)徑 70mm、外徑 77mm 的預埋波紋管和夾片錨具。 1 摘 要 隨著我國經(jīng)濟建設的發(fā) 展，橋梁建設出現(xiàn)新 的高潮。 普通鋼筋：直徑大于和等于 12mm 的采用 HRB335 鋼筋；直徑小于 12mm 的均用 R235 鋼筋。 橫截面沿跨長的變化 如圖 1 所示，本設計主梁采用等高度形式，橫截面的 T 梁翼板厚度沿跨長不變，馬蹄部分為配合鋼束彎起而從六 分點開始和支點逐漸抬高。34。 可變作用（汽車）標準效應： )()( a xKNV??????????????? 可變作用（汽車）沖擊效應： )( 5 2 9 7 KNV ??? 可變作用（人群）效應：)()( a xKNV??????????? 19 圖 9：支點截面剪力計算圖式（尺寸單位： mm） 主梁作用效應組合 按《橋規(guī)》 — 條規(guī)定，根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應選擇了三種最不利效應組合：短期效應組合、標準效應組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合（ 見 表 7）。為此，本設計中將錨固端截面分成上、下兩部分，如圖 12所示，上部鋼束的彎起角定為 15? ，下 24 部鋼束彎起角定為 ?7 。由于采用有效寬度方法計算的等效法向應力體積和原全寬內(nèi)實際的法向應力體積是相等的，因此用有效寬度截面計算等代法向應力時，中性軸應取原全寬截面的中性軸。對于其它截面均可用同樣方法計算，它們的計算結(jié)果均列入鋼束預應力損失及預加內(nèi)力一覽表內(nèi)（表 15— 表 20）。 cm2即 ) ? Nyo () eyi= yjxai (見表 16) （ cm） 預加彎矩 Myo=Nyo δ yo 預應力損失值因梁截面位置不同而有差異。 nΔAy 略 － ? 629245.87 37988230 計算數(shù)據(jù) 227 .7 4 6 .5 6 64A cm?? ? ? ? 6n? ? ? 2）有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算 根據(jù)《公預規(guī)》 ，預應力混凝土梁在計算預應力引起的混凝土應力時， 預加力作為軸向力產(chǎn)生的應力按實際翼緣全寬計算，由預加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應力按翼緣有效寬度計算。 圖 10：鋼束布置圖（尺寸單位： mm） a） 跨中截面； b）錨固截 面； 23 表 8：鋼束錨固截面幾何特征計算表 分塊名稱 iA iy iS iI isi yyd ?? 2iix dAI ? xi III ?? )( 2cm )(cm )( 3cm )( 4cm )(cm )( 4cm )( 4cm （ 1） （ 2） )2()1()3( ?? (4) (5) (6) (7)=(4)+(6) 翼板 3000 22500 56250 三角承托 3626 腹板 9625 其中 1012688. 5 7 8 . 8 9 ( )1 2 8 3 6 . 2 5is iSy c mA? ? ??? 1 9 0 7 8 .8 9 1 1 1 .1 1 ( )xsy h y c m? ? ? ? ? 故計算得： 3 2 .3 1 ( )sxIk cmAy????? 4 5 .5 0 ( )xsIk cmAy????? ? ? ? ?7 6 .6 7 1 1 1 .1 1 4 5 .5 0 1 1 .0 6 ( )p x xy a y k c m? ? ? ? ? ? ? ? 鑠 明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。 1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力 計算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用采用直接加載求可變作用效 16 應，圖 7 示出跨中截面作用效應計算圖式，計算公式為： ympmqS kk ??? 式中： S— 所求截面汽車（人群）標準荷載的彎矩或剪力； kq — 車道均布荷載標準值； kP — 車道集中荷載標準值； ?— 影響線上同號區(qū)段的面積； y — 影響線上最大坐標值； 圖 7：跨中截面作用效應計算圖式（尺寸單位： mm） 可變作用（汽車）標準效應： ).( a xmKNM????????????? )( a xKNV?????????????? 17 可變作用（汽車）沖擊效應： ).( 5 2 7 1 0 mKNM ??? )( 5 2 KNV ??? 可變作用（人群）效應： )/( mKNq ??? ).( a xmKNM?????????? )( a xKNV??????????? 2) 求四分點截面的最大彎矩和最大剪力 圖 8 為四分點截面作用效應的計算圖式。 圖 4： TI 的計算圖 （尺寸單位： mm） 表 4： TI 的計算表 分塊名稱 )(cmbi )(cmti ii bt/ ic 3 3 4( 10 )Ti i i iI c bt m??? 翼緣板 200 1/3 腹板 20 馬蹄 55 ? 表中 系數(shù) ci值是根據(jù) t/b 值由姚玲森主編的《橋梁工程》表 262 查得的。本設計考慮到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按二層 布置，一層排三束，同時 還根據(jù)《公預規(guī)》對鋼束凈距及預留管道的構造要求，初擬馬蹄寬度為 550mm，高度為 250mm，馬蹄與腹板交接處作三角過渡，高度為 150mm，以減少局部應力。 預應力采用《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTGD62— 2020)中的 ? (截面面積 為 ) 鋼絞線，每束 6 根，全梁配 6 束， pkf ＝ 1860MPa。公路橋梁中最常用的梁式橋，以預應力混凝土結(jié)構形式的橋梁日益顯出廣闊的應用前景。 設計采用規(guī)范 (1)交通部頒《公路工程技術標準》 (JTG B01— 2020)，簡稱《標準》 ； (2)交通部頒《公路橋涵設計通用規(guī)范》 (JTG D60— 2020)，簡稱《橋規(guī)》 ； 3 (3)交通部頒《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTGD62— 2020)，簡稱《公預規(guī)》 。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力 的作用而引起較大的局部應力，也因布置錨具的需要，在距梁端一倍梁高范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。1 maImlEG i Ti ?????? ? 13 42 3 4 5 6 7 85 .0 。 第 3 章 預應力鋼束的估算及其位置 跨中截面鋼束的估算和確定 根據(jù)《公預規(guī)》規(guī)定，預應力梁應滿足正常使用極限狀態(tài)的應力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求，以下就跨中截面在各種作用效應組合下，分別按照上述要求對主梁所需的剛束數(shù)進行估算，并且按這些估算的鋼束數(shù)的多少確定主梁的配束。 為簡化計算和施工，所有鋼束布置的線型均為直線加圓弧，并且整根束道都布置在同一個豎直面內(nèi)。 ?有效分布寬度的計算 根據(jù)《公預規(guī)》 ，對于 T形截面受壓翼緣計算寬度 39。 31 表 13：跨中截面對重心軸靜矩計算 分塊名稱 及序號 1 140 y 76. 38sb cm cm?? 1 200 y 75. 16sb cm cm?? 靜矩類別及符號 分塊面Ai(cm2) 分塊面積重心至全截面重心距yi(cm) 對靜軸 *靜矩 Sij=Aiyi (cm3) 靜矩類別及符號 Ai (cm2) yi (cm) 對靜軸**靜矩 (cm3) 翼板① 翼緣部分對靜軸 *靜矩 Sa— n )( 3cm 2100 144648 翼緣部分對換軸 **靜矩 Sa— o )( 3cm 3000 202980 三角承托② 500 29025 500 28415 肋部③ 200 11276 200 11032 ? — — 184949 — — 242427 下三角④ 馬蹄部分對靜矩 Sb— n )( 3cm 21950 馬蹄部分對換軸靜矩 Sbo )( 3cm 22271 馬蹄⑤ 1375 139040 1375 140718 肋部⑥ 300 24336 300 24702 管道或鋼束 28155 23902 ? — — 156811 — — 211593 翼板① 靜軸以上凈面積對凈軸靜矩 Sn— n )( 3cm 2100 144648 凈軸以上換算面積對換軸靜 矩 Sn—o )( 3cm