【正文】 31′38″ 176。26′06″ 176。 由以上驗算可知，原定 TM 、 TN處墻高 1400mm能滿足安全要求。擴大斷面處均為 dTM=TTM=465mm。分支巷 道拱壁厚度，按各自的凈寬度選取。其外側(cè) 因外伸值不大，可不再加寬，但若安全間隙很小，則應加寬 200 ㎜ 。巷道交岔點使用的道岔是單開道岔與對稱道岔，其技 術特征和適用條件見表 81。 值。 4．逐段施工馬頭門。 2023/2/10 48 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 2．倒臺階工作面 (上行分層 )施工法 正臺階工作面施工法比較安全可靠；倒臺階法挑頂爆 破效率高，裝巖方便。 2023/2/10 43 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 5） 硐壁的滑移 也是造成硐室失穩(wěn)的原因之一，其穩(wěn) 定性主要受高傾角的軟弱結構面所控制。 根據(jù)莫爾強度理論各向同性均質(zhì)巖體的不穩(wěn)定條件： ???? ?? si n23131 ?????ctgc剪切面與最大主應力的夾角為： 290 ?? ?? 巖體具有結構面時，其破壞取決于結構面的產(chǎn)狀特征，此時不穩(wěn)定的條件為 : 0cos)cos(sin)sin(cos 111311 ???????? ????????? cc1 —— 結構面的摩擦角。硐室現(xiàn) 多用混凝土支護 。 2）通過式卸載站硐室。 2023/2/10 5 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 2023/2/10 6 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 2023/2/10 7 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 2023/2/10 8 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 ㈡箕斗裝載硐室 1．位置 布置在沒有含水層、沒有地質(zhì)構造、圍巖堅固處，以便 施工與維護。其支護厚度取決于硐室所處圍巖的穩(wěn)定性和地壓 的大小。 2023/2/10 21 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 馬頭門通常指副井井簡與井底車場連接部分的一段斷 面擴大部分的巷道稱馬頭門，是副井系統(tǒng)的主要硐室之一。斜向豎曲線半徑 R取 9～ 12m。 2023/2/10 39 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 以上幾種塌落方式取決與層面的連結強度和節(jié)理的發(fā)育 程度。 2023/2/10 45 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 3．圍巖松動圈支護理論對圍巖的穩(wěn)定性分析 巷道開挖后，圍巖受力狀態(tài)由三向變成了近似兩向，造 成巖石強度較大幅度地下降。 砌碹支護的硐室，適用中央下導硐先開幫后挑頂?shù)捻樞蚴┕ぃ?844）。 2023/2/10 55 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 第四節(jié) 平巷交岔點設計與施工 一、交岔點的類型 交岔點是指巷道相交或分岔的地點，其類型如圖 850所 示。 轍岔是道岔的另一個重要零件，其作用是保證車輪輪緣 能順利通過。 圖 857 窄軌道岔結構與計算簡圖對照圖 （ a）單開道岔；（ b）對稱道岔； a— 轍岔中心至道岔起點的距離； b— 轍岔中心至道岔終點的距離； L— 道岔長度 2023/2/10 68 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 baabs 1αL xbαb aas 1L（ c）渡線道岔 DX92441519（左） 2023/2/10 69 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 3．道岔的選擇原則 1）與基本軌的軌距相適應。 4）單軌巷道對稱分岔點，兩側(cè)均應加寬。 2．按 1： 50的比例繪出主巷、支巷及最大寬度 TM處的斷面圖。15′、 a=3472㎜ 、 b=3500mm。 2023/2/10 92 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 3．在穩(wěn)定性較差的巖層中，可采用先掘砌好柱墩再刷 砌擴 大斷面部分的方法。 6 9176。 左向道岔：必須在尾數(shù)后注上（左）字。 4 14176。因此，架設碹胎時，各架碹胎基腳點必須精 確測量，以便作為以后各碹胎的標準。02′ ?si n)]([ 33 bBRJP ????=3172+(15000+15702700)sin35186。 2023/2/10 85 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 四、交岔點設計示例 某礦井底車場一交岔點，主巷是單軌雙人行道凈寬 2700mm的巷道， 支巷是單軌凈寬 2400mm的巷道，采用 ZK76/250架線式電機車運輸，道 岔為 DK618412單開道岔；設汁要求巷道轉(zhuǎn)角為 δ=45176。 為了提高斷面利用率可降低墻高或拱高。此外，尚需確定往墩的寬度 (一般取 500mm)， 軌道的曲率半徑 R。 25′16″和 9176。 R常用值： 9m、 12m、 15m、 20m、 25m、 30m 、 35m 、 40m 等。然后 再臥中心底部 5。 目前看來，應用圍巖松動圈理論來判定圍巖穩(wěn)定性是一 種簡單準確的方法，比其它方法可操作性強。 2023/2/10 41 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 3） 斷層破碎帶及其它大型軟弱結構面 一般容易形成高的 塌落拱。 ； i—— 水倉的坡度，一般為 ～ ； H—— 水倉的起點與終點的標高差， m。 1水泵及電機 2吸水井 3配水巷 4配水井 5水倉 6帶閘閥的溢水管 2023/2/10 26 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 3．主體硐室的設備布置 1）水泵 2）排水管 根據(jù)礦井正常和最大涌水量，選擇排水管直徑和趟數(shù)。 非通過式硐室長度約為 1520m， 最大寬度為 6m； 通過式硐室長度約為 3840m,最大寬度為 8m。第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 井巷工程 第八章 硐室及交岔點設計 2023/2/10 1 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 第一節(jié) 井下主要硐室設計 第二節(jié) 硐室施工 第三節(jié) 平巷交岔點設計與施工 第八章 硐室及交岔點設計 2023/2/10 2 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 第一節(jié) 井下主要硐室設計 硐室有立井硐室、斜井硐室，井底車場硐室以及采區(qū)硐 室等等。 根據(jù)電機車是否從翻車機旁通過，硐室可分為通過式 與非通過式。 ㈠吸入式中央水泵房設計 1．泵房的位置 2023/2/10 25 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 2．配水井、配水巷和吸水井的布置 配水井、配水巷和吸水井構成配水系統(tǒng) 。 6．為簡化計算，取水倉最低點為豎曲線的切線交點 B，它與實際最 低點 D只有微小誤差 2tan???i2023/2/10 33 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 水倉的縱斷面參數(shù)可按下式計算： ? 水倉終點 A與水倉最低點 B的高差 ???ctgictgHtgRLh??????121L—— 水倉起點與終點的水平投影長度， m； R—— 清理斜巷的豎曲線半徑， R=9～ 12m； θ—— 清理斜巷的傾角，一般為 8～ 20176。延展大、連續(xù)性強的斷層和大型裂隙對硐室圍巖隱定性的影響極為顯著，它往往是硐室失穩(wěn)的主要原因。 松動圈在 0～ 40㎝ 之間的，屬穩(wěn)定圍巖 圍巖松動圈在 40～ 100㎝ 之間的，屬較穩(wěn)定圍巖； 圍巖松動圈在 100～ 150㎝ 之間的，為一般圍巖； 圍巖松動圈在 150～ 200㎝ 之間的，屬不穩(wěn)定圍巖； 圍巖松動圈在 200～ 300㎝ 之間的，為軟巖； 大于 300㎝ 的為極不穩(wěn)定圍巖。此 時整個拱部已經(jīng)掘出，便可進行拱部的錨噴或砌碹 4。 R大于（ 10～ 15） SB 如為列車運行，則應以機車 或礦車的最大軸距來計算，取以 米為單位的整數(shù)值。 15′、 11176。 在設計前，應首先確定各條巷道的斷面及主巷與支巷的 關系，并以下述條件作為設計交岔點平面尺寸的已知條件： 所選道岔的 a、 b、 a值，支巷對主巷的轉(zhuǎn)角；各條巷道的凈 寬度 、 B1 、 B B3及其軌道中心線至柱墩一側(cè)邊墻的距離 b1， b b3。 5．交岔點中間斷面 (擴大部分 )拱高的確定方法與一般巷道相同。有些設計單位采用固定斜率法定 斜墻位置，因而不再列出交岔點斷面變化特征表。15′=15400㎜ 321 500cos bR bH ??? ??157015 000133050015 400cos 1???? ?=35186。 2023/2/10 96 第 頁 資環(huán)學院 王猛 13841875800 5．交岔點擴大部分，拱高隨寬度增大而增高，墻高卻 可能逐漸降低。55′30″ 176。 如： ZDK622/ 4 / 12（左） 岔線在行進方向 （由 a ? b） 的左側(cè)。27′44″ 176。 圖 862 先掘砌柱墩在刷砌擴大斷面施工順序 a