【正文】 上面式中： 、——分別為混凝土毛截面面積和慣矩； 、——分別為一根管道截面積和鋼束截面積； 、——分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離； ——分面積重心到主梁上緣的距離； ——計算面積內(nèi)所含的管道（鋼束）數(shù)； ——鋼束與混凝土的彈性模量比值；得。根據(jù)以上規(guī)定，跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如圖11a所示。當(dāng)跨度較大時，應(yīng)設(shè)置較多的橫隔梁，本設(shè)計在橋跨中點和三分點，六分點，支點出設(shè)置七到橫隔梁。按后張法施工工藝要求制作主梁，采用內(nèi)徑70mm，外徑77mm的預(yù)埋波紋管和夾片錨具。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計實踐表明，馬蹄面積占截面面積的10%~20%為合適。（1） 求跨中截面的最大彎矩和最大剪力計算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用采用直接加載求可變作用效應(yīng)，圖7示出跨中截面作用效應(yīng)計算圖式，計算公式為：圖7 跨中截面作用效應(yīng)計算圖式式中：S——所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩和剪力； ——車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； ——車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； ——影響線上同號區(qū)段的面積； y ——影響線上最大坐標(biāo)值：可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：=1/+ ==1/+=可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：M==V==（2） 求四分點截面的最大彎矩和最大剪力圖8為四分點截面作用效應(yīng)的計算圖式。1. 鋼束計算（1） 計算鋼束起彎點至跨中的距離圖13 封錨端混凝土塊尺寸圖 （尺寸單位：cm）錨固點到支座中心線的水平距離為： 圖14 鋼束計算圖示（尺寸單位：cm）鋼束起彎點至跨中的距離表9鋼束號鋼束起彎高度（cm）N1(N2,N3)7N4(N5,N6)78440N715N815N915（2） 控制截面的鋼束重心位置計算由圖14所示的幾何關(guān)系，得到計算公式為：式中：——鋼束起彎后，在計算截面處鋼束重心到梁底的距離； ——計算截面處鋼束的升高值； ——鋼束起彎前到梁底的距離； ——鋼束彎起半徑。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》附錄D，的計算公式如下：（）式中：——錨具變形、鋼束回縮值（mm），按《公預(yù)規(guī)》；對于夾片錨具 ——單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計算： （） 其中：——張拉端錨下控制應(yīng)力，此設(shè)計中為1395MPa， ——預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除后的鋼筋應(yīng)力， ——張拉端至錨固端距離。為此，本設(shè)計中將錨固端截面分成上、下兩部分，如圖 所示，上部鋼束的晚期較初定為，下部鋼束彎起角定為。梁號1234④計算荷載橫向分布系數(shù)1號梁的橫向影響線和最不利荷載圖式如圖5所示。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。和分別表示鋼束張拉時混凝土的抗壓，抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度，則：=，=。（一） 永久作用效應(yīng)計算1． 永久作用集度（1） 預(yù)制梁自重① 跨中截面段主梁的自重 ② 馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重 ③ 支點段梁的自重 ④ 邊主梁的橫隔梁中橫隔梁體積： 端橫隔梁體積 故半跨內(nèi)橫梁重力為 ⑤ 預(yù)制梁永久作用集度 （2） 二期永久作用① 現(xiàn)澆T梁翼板集度 ② 邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁體積 一片端橫隔梁體積 故： ③ 鋪裝10cm混凝土鋪裝： 5cm瀝青鋪裝 若將橋面鋪裝均攤給四片主梁，則 ④ 欄桿一側(cè)人行欄：一側(cè)防撞欄：若將兩側(cè)人行欄，防撞欄均攤給四片主梁，則： ⑤ 邊梁二期永久作用集度 如圖3所示，設(shè)x為計算截面離左支座的距離，并令主梁彎矩和剪力的計算公式分別為： 永久作用效應(yīng)計算見表三1號梁永久作用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中=四分點=支點=一期彎矩0剪力0二期彎矩0剪力0彎矩0剪力0（二） 可變作用效應(yīng)計算（修正剛性梁法）1． 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按《橋規(guī)》，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此首先要計算結(jié)構(gòu)的基頻。按照上述錨頭布置的“均勻”“分散”的原則，錨固端截面所布置的剛束如圖11b所示。