【正文】 按構造選配Φ8＠200，實配＝251 mm2。雙向板彎矩采用查表求得，查四邊固定雙向板彎矩系數(shù)表。m＝―＝－ kN相應于：＝80 mm，＝，＝，＝202 mm2。本現(xiàn)澆板抗剪能力已自動滿足，無需計算，只需計算正截面配筋。m＝＋（1－）＝ kN于是由可求得當計算所得或小于構造要求的最小配筋面積時，按構造要求選配鋼筋，并考慮施工的方便性。)(mm)h0(mm)(%)As,min(mm2)計算A s(mm2)選配鋼筋實配A s(mm2)六層邊跨梁A端3006655463462φ14+2φ14616跨中+23006654417392φ14+2φ16710B端3006655645712φ14+2φ14616中跨梁B端3004653904862φ14+2φ14616跨中3004653151732φ14308五層邊跨梁A端+2300665————————3006655466562φ14+2φ16710跨中+23006654419482φ14+2φ20936B端3006655468272φ14+2φ18817中跨梁B端+1000465————————3004653905922φ4+2φ18817跨中3004653152462φ14308四層邊跨梁A端+2300665————————3006655467512φ14+2φ16710跨中+23006654419482φ14+2φ20936B端3006655468652φ14+2φ18817中跨梁B端+10004653901772φ143083004653906452φ14+2φ18817跨中3004653152462φ14308三層邊跨梁A端+2300665————————3006655468942φ16+2φ16+1φ14958跨中+23006654419482φ14+2φ20936B端+2300665————————3006655469132φ16+2φ16+1φ14958中跨梁B端+10004653902442φ164023004653907382φ16+2φ16+1φ14958跨中3004653152462φ16402二層邊跨梁A端+2300665————————3006655469892φ6+2φ16+1φ14958跨中+23006654419482φ14+2φ20936B端+2300665————————3006655469512φ16+2φ16+1φ14958中跨梁B端+10004653903322φ164023004653908252φ16+2φ16+1φ14958跨中3004653152462φ16402一層邊跨梁A端+2300665————————30066554611132φ16+2φ16+1φ181059跨中+23006654419482φ14+2φ20936B端+2300665————————30066554610082φ16+2φ16+1φ181059中跨梁B端+10004653904212φ164023004653909382φ16+2φ16+1φ181059跨中3004653152592φ16402二、框架梁斜截面設計截面限制條件驗算。177。177。177。177。177。177。++V跨中M++177。++V跨中M++177。++V跨中M++177。第七節(jié)　框架內(nèi)力組合本結構考慮了三種種內(nèi)力組合方式，即：①恒載+＋（主要考慮恒荷載起控制作用）②恒載+活載+＋（＋）（主要考慮風荷載起控制作用）③恒載+活載+地震荷載（主要考慮地震荷載起控制作用）（＋）或（＋）本框架取值：；梁；柱端彎矩及軸力的取值：，＝，＝，經(jīng)計算，僅第五、故僅對第五、第六層柱的柱端彎矩及軸力?。?，其余各層?。?。結構基本自振周期由公式計算，本框架結構取ψT＝。2. 柱端彎矩及剪力計算風荷載作用下的柱端剪力按下式計算：式中：——第j層第i柱的層間剪力；——第j層的總剪力標準值；——第j層所有柱的抗側剛度之和；——第j層第i柱的抗側剛度。m）β調(diào)整后彎矩值（kN計算結果見表6。邊跨梁及梁側粉刷重：25＋172＝（kN/m），中跨梁及梁側粉刷重：25＋172＝（kN/m）。 m, m。平面尺寸安排上為簡化結構計算采用了對稱形式。三、設計成果完成設計說明書（包括計算書）一份，要求應附有計算簡圖及表格。通過一個完整的畢業(yè)設計，外面將對于相關設計規(guī)范、手冊、標準圖以及工程實踐中常用的方法有較系統(tǒng)地認識了解。設計烈度：抗震設防烈度為8度。辦公樓樓采光要求窗地面積比為1/6～1/8。另外。連系梁的截面尺寸取bh＝300570（mm），截面高度取570 mm是為了滿足建筑上的要求，使外縱墻的連系梁兼做窗戶過梁。表5 樓面梁線荷載計算表構件位置荷載類別線荷載標準值(kN/m)備注邊 跨恒載++=活載=中 跨恒載+=活載=其余荷載：①女兒墻。取框架梁中間位置的彎矩便于荷載效應組合，在荷載效應組合之前，～。表9 豎向荷載作用下框架柱內(nèi)力組合匯總表樓層構件名稱截面位置Mmax（kNm)V(kN)六 層+五 層+四 層+三 層+二 層+一 層+三、風荷載作用下框架側移計算由于本框架樓高度較小，寬度相對較大，因此在風荷載作用下，由柱軸向變形產(chǎn)生的側移在總側移中所占比例相當小，故不予考慮，僅計算由框架梁、柱彎曲變形所引起的側移量。m)V(kN)六 層五 層四 層三 層二 層一 層 表17 水平地震作用下框架柱內(nèi)力匯總表樓 層層間總剪力Vj(kN)邊 柱中 柱VjkM底(kN177。177。177。+++Nmax相應的M+++++NNmax+—177。Nmax相應的M++NNmax++177。Nmax相應的MNNmax177。Nmax相應的MNNmax177。Nmax相應的MNNmax177。Nmax相應的MNNmax177。300＝，％ 。箍筋的設置。本現(xiàn)澆板抗剪能力已自動滿足，無需計算，只需計算正截面配筋。相應于：＝80 mm，＝，＝，＝412 mm2。m＝―＝－ kN雙向板彎矩采用查表求得，查四邊固定雙向板彎矩系數(shù)表。選配Φ6＠100，實配＝393 mm2。m配筋計算如下：相應于：＝90 mm，＝，＝，＝52 mm2。此外，對同組同學給予的幫助與支持也深表感謝，在這段日子我們共同學習共同研討共同進步，讓我感受到深刻的友情。m＝―＝－ kN選配Φ8＠100，實配＝503 mm2。②截面設計。m＝＋（1－）＝ kN相應于：＝80 mm，＝，＝，＝572 mm2。前已算得，恒載標準值g= kN/m2，活載標準值q= kN/m2，取1 m板帶寬度計算，p＝（＋）＝ kN/m。表22　　框架梁斜截面設計計算表樓層構件名稱截面位置V(kN)b(mm)h0(mm)(%)計算(mm)加密區(qū)非加密區(qū)實配箍筋(%)實配箍筋(%)六層邊跨梁A端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢B端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢中跨梁B端300465＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢五層邊跨梁A端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢B端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢中跨梁B端300465＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢四層邊跨梁A端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢B端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢中跨梁B端300465＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢三層邊跨梁A端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢B端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢中跨梁B端300465＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢二層邊跨梁A端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢B端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢中跨梁B端300465＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢一層邊跨梁A端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢B端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢中跨梁B端300465＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢三、框架柱正截面設計縱向受力鋼筋最小配筋率。Mmax相應的N第八節(jié)　截面設計一、框架梁正截面設計縱向受拉筋最小配筋率計算：①跨中，“規(guī)范”要求，（百分率），本框架采用C30混凝土和二級鋼筋，ft＝，fy=300N/mm2，45ft/fy＝45247。Mma