【正文】 As=As＇(mm2)造配鋼筋實配As=As＇(mm2)ρ (%)單側全部單側全部六層邊柱柱頂5005004875573大偏心4962φ18710柱底5005004875469大偏心4202φ18710中柱柱頂5005004875365大偏心3032φ167105005004875258大偏心1302φ16710柱底5005004875314大偏心2482φ167105005004875239大偏心1112φ16710五層邊柱柱頂5005004875242大偏心2012φ18710柱底5005004875223大偏心1502φ18710中柱柱頂5005004875282大偏心2722φ167105005004875124大偏心＜02φ16710柱底5005004875268大偏心2482φ167105005004875119大偏心＜02φ16710四層邊柱柱頂5005004875244大偏心2542φ187105005004875164大偏心＜02φ18710柱底5005004875231大偏心2122φ187105005004875158大偏心＜02φ18710中柱柱頂5005004875229大偏心2152φ16710500500487591大偏心＜02φ16710柱底5005004875221大偏心1892φ16710500500487589大偏心＜02φ16710三層邊柱柱頂5005004875198大偏心1422φ162φ147105005004875129大偏心＜02φ18710柱底5005004875193大偏心1262φ187105005004875127大偏心＜02φ18710中柱柱頂5005004875197大偏心1662φ16710500500487567大偏心＜02φ16710柱底5005004875193大偏心1502φ16710500500487566大偏心＜02φ16710二層邊柱柱頂5005004875168大偏心732φ187105005004875111大偏心＜02φ18710柱底5005004875167大偏心732φ187105005004875110大偏心＜02φ18710中柱柱頂5005004875175大偏心1332φ16710500500487557大偏心＜02φ16710柱底5005004875173大偏心1342φ16710500500487558大偏心＜02φ16710一層邊柱柱頂5005005200156大偏心972φ18710500500520088大偏心＜02φ18710柱底5005005200164大偏心2282φ18710500500520076大偏心＜02φ18710中柱柱頂5005005200166大偏心1842φ16710500500520042小偏心＜02φ16710柱底5005005200175大偏心3272φ16710500500520031小偏心＜02φ16710四、現(xiàn)澆板設計屋面板設計?？蚣苤嬎汩L度。沿梁全長配箍率≥＝247?！耙?guī)范”要求：①三、四級抗震等級，沿梁全長頂面和底面至少應各配置兩根通長的縱向鋼筋，鋼筋直徑不應小于12mm；②框架梁抗震要求≤；③框架梁梁端載面的底部和頂部縱向受力鋼筋截面面積的比值，除按計算確定外，二；④邊跨梁腹板高度因大于450，按要求應配置構造筋，故在梁腹板三分點處每側配置兩根12鋼筋。Mmax相應的N柱底MMmax177。Mmax相應的N柱底MMmax177。Mmax相應的N柱底MMmax177。Mmax相應的N柱底MMmax177。Mmax相應的N柱底MMmax177。Mmax相應的N柱底MMmax177。Mmax相應的N柱底MMmax177。Mmax相應的N柱底MMmax177。Mmax相應的N++柱底MMmax177。Mmax相應的N++柱底MMmax++177。+++Mmax相應的N+—+++柱底MMmax177。+++Mmax相應的N+—+++柱底MMmax++177。177。177。177。177。177。177。由于框架軸剪力相對較小，經(jīng)試算，構造配筋已足夠抗剪，故對框架柱剪力不予組合。m)N(kN)VjkM底(kN計算結果見表15。風荷載作用下框架側移量計算結果見表13。m)M頂(kNm）恒載活載恒載活載恒載活載恒載活載六層邊柱柱頂——柱底——中柱柱頂——柱底——五層邊柱柱頂柱底中柱柱頂柱底四層邊柱柱頂柱底中柱柱頂柱底三層邊柱柱頂柱底中柱柱頂柱底二層邊柱柱頂柱底中柱柱頂柱底一層邊柱柱頂柱底中柱柱頂柱底第五節(jié)　風荷載作用下的框架內(nèi)力及側移計算采用水平荷載作用下的D值法進行分析計算。根據(jù)計算結果，通過活載與恒載的組合，可得框架柱在豎向荷載作用下的內(nèi)力。根據(jù)剪力圖，由節(jié)點平衡條件，求出軸力，并畫出恒荷載作用下的框架柱軸力。需要說明的是框架梁柱彎矩圖中框架梁下部的跨中彎矩為框架梁中間位置的彎矩而非跨間最大彎矩。25＝（kN）③外縱墻。表3 屋面梁線荷載計算表構件位置荷載類別線荷載標準值(kN/m)備注邊 跨恒載+=活載=中 跨恒載+=活載=二、樓面梁荷載樓面荷載計算結果見表4。計算結果見表1?？蚣苤?。第三章　結構設計第一節(jié)　結構方案的選擇依據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB 50010－2002）,本辦公樓框架結構的抗震等級為三級。在正立面處理上，將兩個樓梯間的外墻設計時為綠色粉刷，使整個建筑顯得活潑而不呆板，同時大門采用了不銹鋼玻璃彈簧門，下為花崗巖室外臺階，均使立面效果增色不少。其余房間也均能滿足采光要求。（2）結構平面布置圖。結構形式：鋼筋混凝土結構框架體系。培養(yǎng)學生獨立思考與獨立工作的能力，為畢業(yè)后盡快適應本專業(yè)工作打下良好的基礎。作為一個土木工程專業(yè)畢業(yè)的本科生，畢業(yè)設計是大學階段尤為重要的一個環(huán)節(jié)，它是對我們大學階段所學知識的一次綜合運用，不但使我們各方面的知識系統(tǒng)化，而且使所學知識實踐化。 第三節(jié)　結構設計任務一、設計技術條件地質資料，見任務書：土壤凍結深度：。建議采用我們已學過的計算方法。設計時首先考慮了滿足使用功能上的需求，給辦公創(chuàng)造良好條件；其次，考慮到結構計算的簡便，為使手算工作量不太繁重，在平面及立面造型上力求簡潔明快；最后，在滿足使用功能的前提下，為使所有房間都統(tǒng)一到本辦公樓里來，對個別房間的使用面積作了小幅調(diào)整。設計中主要依據(jù)了以下設計規(guī)范：①《民用建筑設計通則》（GB 50352－2005）③《辦公建筑設計規(guī)范》（JGJ 67－89）、④《建筑設計防火規(guī)范》（GBJ16－87＜2001修訂版＞）、⑤《公共建筑節(jié)能設計標準》（GB 50198－2005）、《建筑采光設計標準》（GB/T 50033－2001）。層高的確定，按《公共建筑設計規(guī)范》（GBJ 99－86）的要求，考慮到本辦公樓樓為框架結構，框架梁的截面高度較高。因建筑設計時，有部分柱的中心并未與定位軸線重合，而在結構計算中，梁的計算跨度應取柱中心線之距離，故某些梁的計算跨度與定位軸線間距不等，需重新計算確定。屋面板厚度取為h＝100 mm，樓面板厚度取h＝120 mm。表2 屋面荷載計算表荷載類別荷載名稱荷載標準值(kN/m2)備注恒 載3厚SBS 20厚水泥沙漿找平層20=水泥爐渣找坡層(平均厚度125)14=100厚聚苯板保溫層=100厚現(xiàn)澆屋面板25=20厚板底粉刷17=合計活 載雪荷載因活荷載不小于雪荷載，故雪荷載舍去。砌體：（－）8＝（kN/m）雙面粉刷：（－）172＝（kN/m）合計： kN/m。a．底層　　邊柱：（－）25＝（kN）中柱：（－）25＝（kN）b．其余層　　邊柱：（－）25＝（kN）中柱：（－）25＝（kN）三、風荷載本辦公樓樓基本風壓：Wk＝ kN/m2,風荷載體型系數(shù)：迎風面=, 背風面=,地面粗糙度類別為A類； m， m。根據(jù)剪力圖，由節(jié)點平衡條件，求出軸力，并畫出恒荷載作用下的框架柱軸力圖。 豎向荷載作用下框架梁內(nèi)力組合匯總見表8。由于柱端彎矩均系上、下兩個開口框架的柱端彎矩疊加，將使拼合后的節(jié)點彎矩不平衡，故需將不平衡彎矩重新分配，但不再傳遞。表10 框架柱修正剛度D值計算表構件名稱樓層相對抗剪剛度邊柱底層其余層中柱底層其余層0. 521二、風荷載作用下的框架內(nèi)力計算根據(jù)已算得的框架柱抗剪剛度相對值，由公式可求得每根柱