【正文】 5004875119大偏心＜02φ16710四層邊柱柱頂5005004875244大偏心2542φ187105005004875164大偏心＜02φ18710柱底5005004875231大偏心2122φ187105005004875158大偏心＜02φ18710中柱柱頂5005004875229大偏心2152φ16710500500487591大偏心＜02φ16710柱底5005004875221大偏心1892φ16710500500487589大偏心＜02φ16710三層邊柱柱頂5005004875198大偏心1422φ162φ147105005004875129大偏心＜02φ18710柱底5005004875193大偏心1262φ187105005004875127大偏心＜02φ18710中柱柱頂5005004875197大偏心1662φ16710500500487567大偏心＜02φ16710柱底5005004875193大偏心1502φ16710500500487566大偏心＜02φ16710二層邊柱柱頂5005004875168大偏心732φ187105005004875111大偏心＜02φ18710柱底5005004875167大偏心732φ187105005004875110大偏心＜02φ18710中柱柱頂5005004875175大偏心1332φ16710500500487557大偏心＜02φ16710柱底5005004875173大偏心1342φ16710500500487558大偏心＜02φ16710一層邊柱柱頂5005005200156大偏心972φ18710500500520088大偏心＜02φ18710柱底5005005200164大偏心2282φ18710500500520076大偏心＜02φ18710中柱柱頂5005005200166大偏心1842φ16710500500520042小偏心＜02φ16710柱底5005005200175大偏心3272φ16710500500520031小偏心＜02φ16710四、現(xiàn)澆板設(shè)計屋面板設(shè)計。前已算得，恒載標(biāo)準(zhǔn)值g= kN/m2，活載標(biāo)準(zhǔn)值q= kN/m2，取1 m板帶寬度計算，p＝（＋）＝ kN/m。＝＝ kNm考慮到結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布，對現(xiàn)澆板支座負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅后將減少的支座彎矩加到跨中正彎矩上，計算如下：＝＋（1－）＝ kNm配筋計算如下：相應(yīng)于：＝80 mm，＝，＝，＝400 mm2。相應(yīng)于：＝80 mm，＝，＝，＝572 mm2。②截面設(shè)計。m＝＝ kNm＝＋（1－）＝ kN按構(gòu)造選配Φ6＠200，實配＝141 mm2。按構(gòu)造選配Φ8＠200，實配＝251 mm2。板的計算跨度取軸線間距，示意圖如下： 圖10 樓面板計算示意圖。②截面設(shè)計。m＝＝ kNm＝＋（1－）＝ kN選配Φ8＠140，實配＝359 mm2。選配Φ8＠100，實配＝503 mm2。＝4500，＝3000，/＝4500/3000＝＜2，按雙向板計算，板厚h＝120。本現(xiàn)澆板抗剪能力已自動滿足，無需計算，只需計算正截面配筋。m＝―＝－ kNm＝―＝－ kN相應(yīng)于：＝100 mm，＝，＝，＝142 mm2。相應(yīng)于：＝100 mm，＝，＝，＝197 mm2。對四年來所有培養(yǎng)和關(guān)心我的各位尊敬老師表示由衷的感謝,特別對在畢業(yè)設(shè)計過程中給予我悉心指導(dǎo)的xxx老師致以崇高的謝意和敬意! 在進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計的過程中, 我發(fā)現(xiàn)了自己理論知識的不足，很多細(xì)節(jié)問題很模糊，導(dǎo)致每個階段的設(shè)計，都會出現(xiàn)大大小小的疑問。此外，對同組同學(xué)給予的幫助與支持也深表感謝，在這段日子我們共同學(xué)習(xí)共同研討共同進(jìn)步，讓我感受到深刻的友情。xxx老師在畢業(yè)設(shè)計上給予我最重要的指導(dǎo)和幫助。主要參考資料[1] 王文棟主編.《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)造手冊》 第三版 北京：中國建筑工業(yè)出版社，2003. [2] 包世華，方鄂華.《高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計》 北京：清華大學(xué)出版社，2005. [3] 天津大學(xué)、同濟(jì)大學(xué)、東南大學(xué)主編.《混凝土結(jié)構(gòu)》上冊 第四版 北京：中國建筑工業(yè)出版社，2008. [4] 郭繼武.《地基基礎(chǔ)設(shè)計簡明手冊》 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2008.[5] 豐定國、王社良主編.《抗震結(jié)構(gòu)設(shè)計》 武漢：武漢工業(yè)出版社，2003. [6] 梁興文、史慶軒主編.《土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計指導(dǎo)》 北京：科學(xué)出版社，2002. [7] （GB502232008） 北京：中國建筑工業(yè)出版社，2008. [8] （GB500112010） 北京：中國建筑工業(yè)出版社，2010. [9] （GB500072002） 北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002. [10] （GB500102010） 北京：中國建筑工業(yè)出版社，2010. 致 謝畢業(yè)設(shè)計是對四年專業(yè)知識的一次綜合應(yīng)用、擴(kuò)充和深化，也是對我們理論運(yùn)用于實際設(shè)計的一次鍛煉。相應(yīng)于：＝100 m，＝，＝，＝141 mm2。m配筋計算如下：相應(yīng)于：＝90 mm，＝，＝，＝52 mm2。m考慮到結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布，對現(xiàn)澆板支座負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅后將減少的支座彎矩加到跨中正彎矩上，計算如下：＝＋（1－）＝ kN＝＝ kN前已算得，恒載標(biāo)準(zhǔn)值g= kN/m2，活載標(biāo)準(zhǔn)值q= kN/m2，取1 m板帶寬度計算，p＝（＋）＝ kN/m。選配Φ6＠100，實配＝393 mm2。選配Φ6＠200，實配＝142 mm2。m＝―＝－ kNm＝―＝－ kN雙向板彎矩采用查表求得，查四邊固定雙向板彎矩系數(shù)表。①荷載。按構(gòu)造選配Φ8＠200，實配＝251 mm2。選配Φ6＠180，實配＝164 mm2。m＝―＝－ kNm＝―＝－ kN雙向板彎矩采用查表求得，查四邊固定雙向板彎矩系數(shù)表。①荷載。相應(yīng)于：＝80 mm，＝，＝，＝412 mm2。相應(yīng)于：＝70 mm，＝，＝，＝162 mm2。m＝―＝－ kNm＝―＝－ kN本現(xiàn)澆板抗剪能力已自動滿足，無需計算，只需計算正截面配筋。＝4500，＝7000，/＝7000/4500＝＜2，按雙向板計算，板厚h＝100。計算過程及結(jié)果見表23。框架柱正截面設(shè)計計算采用“規(guī)范”提供的公式。箍筋的設(shè)置。，故：邊跨取1050，中跨取750；箍筋加密區(qū)最大箍筋間距取縱筋直徑的8倍和梁高的1/4和150中的最小值，本框架取為100；所有箍筋均選為8。①hw/b≤4時，V≤；②考慮地震作用組合，當(dāng)跨高比/h＞，應(yīng)有V≤，經(jīng)驗算，滿足上述要求?？蚣芰赫孛嬖O(shè)計計算見表21。300＝，％ 。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Nmax相應(yīng)的M27NNmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax++177。Nmax相應(yīng)的MNNmax++177。Nmax相應(yīng)的M++NNmax++177。Nmax相應(yīng)的M++NNmax++177。Nmax相應(yīng)的MNNmax+—177。Nmax相應(yīng)的MNNmax+—177。+++Nmax相應(yīng)的M+++++NNmax+—177。+++Nmax相應(yīng)的M+++++NNmax+—177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。 表19　　框架梁內(nèi)力組合表（單位：M－kN在前面的計算中，SGk、SQk、SWk及SEhk均已求得，現(xiàn)只需對其進(jìn)行組合即可，組合時，考慮風(fēng)向及地震力方向可能向左，也可能向右兩種情況，即考慮其最不利作用。m)N(kN)六 層五 層四 層三 層二 層一 層三、水平地震作用下框架側(cè)移計算與風(fēng)荷載作用下的框架側(cè)移量計算相似，同樣忽略由于柱軸向變形所產(chǎn)生的側(cè)移量。m)V(kN)六 層五 層四 層三 層二 層一 層 表17 水平地震作用下框架柱內(nèi)力匯總表樓 層層間總剪力Vj(kN)邊 柱中 柱VjkM底(kN計算過程及結(jié)果見表16及表17。結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想側(cè)移值uT的計算過程及結(jié)果及表14。第六節(jié)　水平地震作用下的框架內(nèi)力及側(cè)移計算一、底部剪力法計算水平地震作用各樓層重力荷載代表值計算。m)V(kN)六 層+五 層+四 層+三 層+二 層+一 層+三、風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算