學(xué)校辦公樓6層設(shè)計畢業(yè)設(shè)計-文庫吧資料
2025-07-05 01:02本頁面
【正文】 筋截面面積的比值，除按計算確定外，二；④邊跨梁腹板高度因大于450，按要求應(yīng)配置構(gòu)造筋，故在梁腹板三分點處每側(cè)配置兩根12鋼筋。300＝，％ 。Mmax相應(yīng)的N第八節(jié) 截面設(shè)計一、框架梁正截面設(shè)計縱向受拉筋最小配筋率計算：①跨中，“規(guī)范”要求，（百分率），本框架采用C30混凝土和二級鋼筋，ft＝，fy=300N/mm2，45ft/fy＝45247。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Mmax相應(yīng)的N柱底MMmax177。Nmax相應(yīng)的M27NNmax177。Mmax相應(yīng)的N中柱柱頂MMmax27177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Mmax相應(yīng)的N柱底MMmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Mmax相應(yīng)的N一層邊柱頂MMmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Mmax相應(yīng)的N柱底MMmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Mmax相應(yīng)的N中 柱柱頂MMmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Mmax相應(yīng)的N柱底MMmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Mmax相應(yīng)的N二層邊柱柱頂MMmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Mmax相應(yīng)的N柱底MMmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Mmax相應(yīng)的N中柱柱頂MMmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Mmax相應(yīng)的N柱底MMmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Mmax相應(yīng)的N三層柱柱頂MMmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Mmax相應(yīng)的N柱底MMmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Mmax相應(yīng)的N中 柱柱頂MMmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Mmax相應(yīng)的N柱底MMmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax177。Mmax相應(yīng)的N++四層邊柱柱頂MMmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax++177。Mmax相應(yīng)的N++柱底MMmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax++177。Mmax相應(yīng)的N++中柱柱頂MMmax177。Nmax相應(yīng)的M++NNmax++177。Mmax相應(yīng)的N++柱底MMmax++177。Nmax相應(yīng)的M++NNmax++177。+++Mmax相應(yīng)的N+—+++五層邊柱柱頂MMmax++177。Nmax相應(yīng)的MNNmax+—177。+++Mmax相應(yīng)的N+—+++柱底MMmax177。Nmax相應(yīng)的MNNmax+—177。+++Mmax相應(yīng)的N+—+++中 柱柱頂MMmax177。+++Nmax相應(yīng)的M+++++NNmax+—177。+++Mmax相應(yīng)的N+—+++柱底MMmax++177。+++Nmax相應(yīng)的M+++++NNmax+—177。m N—kN)樓層構(gòu)件名稱截面位置內(nèi)力各種作用效應(yīng)組合項內(nèi)力設(shè)計值SGkSQkSWkSEhk①②③六層邊柱柱頂MMmax++177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。 表19 框架梁內(nèi)力組合表（單位：M－kN由于框架軸剪力相對較小，經(jīng)試算，構(gòu)造配筋已足夠抗剪，故對框架柱剪力不予組合。在前面的計算中，SGk、SQk、SWk及SEhk均已求得，現(xiàn)只需對其進行組合即可，組合時，考慮風向及地震力方向可能向左，也可能向右兩種情況，即考慮其最不利作用。表18 水平地震作用下框架梁柱彎曲變形引起的側(cè)移量計算表樓 層Vj(kN)∑Dj(kN/m)hj(mm)Δuj(mm)uj(mm)Δuj/hi[Δu/h]六 層10439001/44831/450五 層10439001/24221/450四 層10439001/17571/450三 層10439001/14551/450二 層10439001/12961/450一 層10452001/8871/450結(jié)構(gòu)總高度H＝ m ，框架頂點側(cè)移量u＝ mm u/H＝＝1/1520＜[u/H]＝1/550滿足“規(guī)范”要求。m)N(kN)六 層五 層四 層三 層二 層一 層三、水平地震作用下框架側(cè)移計算與風荷載作用下的框架側(cè)移量計算相似，同樣忽略由于柱軸向變形所產(chǎn)生的側(cè)移量。m)N(kN)VjkM底(kNm)V(kN)六 層五 層四 層三 層二 層一 層 表17 水平地震作用下框架柱內(nèi)力匯總表樓 層層間總剪力Vj(kN)邊 柱中 柱VjkM底(kNm)V(kN)M(kN計算過程及結(jié)果見表16及表17。計算結(jié)果見表15。結(jié)構(gòu)頂點假想側(cè)移值uT的計算過程及結(jié)果及表14。計算結(jié)果見下圖所示（單位—kN）：圖8 各層重力荷載代表值結(jié)構(gòu)基本自振周期計算。第六節(jié) 水平地震作用下的框架內(nèi)力及側(cè)移計算一、底部剪力法計算水平地震作用各樓層重力荷載代表值計算。風荷載作用下框架側(cè)移量計算結(jié)果見表13。m)V(kN)六 層+五 層+四 層+三 層+二 層+一 層+三、風荷載作用下框架側(cè)移計算由于本框架樓高度較小，寬度相對較大，因此在風荷載作用下，由柱軸向變形產(chǎn)生的側(cè)移在總側(cè)移中所占比例相當小，故不予考慮，僅計算由框架梁、柱彎曲變形所引起的側(cè)移量。m)V(kN)M(kNm)M頂(kNm)M頂(kN風荷載作用下的柱端彎矩按下式計算：計算過程及結(jié)果見表11和表12。1. 反彎點高度計算式中：——標準反彎點高度比；——因上、下層梁剛度比變化的修正值；——因上層層高變化的修正值；——因下層層高變化的修正值。一、修正后的框架柱側(cè)移剛度D在計算時，為計算方便，仍采用相對剛度，框架柱修正側(cè)移剛度D計算過程及結(jié)果見表10。m）恒載活載恒載活載恒載活載恒載活載六層邊柱柱頂——柱底——中柱柱頂——柱底——五層邊柱柱頂柱底中柱柱頂柱底四層邊柱柱頂柱底中柱柱頂柱底三層邊柱柱頂柱底中柱柱頂柱底二層邊柱柱頂柱底中柱柱頂柱底一層邊柱柱頂柱底中柱柱頂柱底第五節(jié) 風荷載作用下的框架內(nèi)力及側(cè)移計算采用水平荷載作用下的D值法進行分析計算。表9 豎向荷載作用下框架柱內(nèi)力組合匯總表樓層構(gòu)件名稱截面位置Mmax（kN梁端剪力 —梁上均布荷載引起的剪力, —梁端彎矩引起的剪力, 柱的軸力 式中： —梁端剪力 —節(jié)點集中力及柱自重 AB跨和CD跨對稱，求AB跨即可。中柱：求中柱柱底外側(cè)和柱頂內(nèi)側(cè)產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力彎矩時，在兩邊跨的上、下兩層布置豎向荷載，然后再隔跨隔層布置。根據(jù)計算結(jié)果，通過活載與恒載的組合，可得框架柱在豎向荷載作用下的內(nèi)力。m）梁端剪力（kN）恒載活載恒載活載恒載活載頂層邊跨梁A端———跨中+——+———B端———中跨梁B端———跨中—————標準層邊跨梁A端跨中++—++——B
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