【正文】 此外，對(duì)同組同學(xué)給予的幫助與支持也深表感謝，在這段日子我們共同學(xué)習(xí)共同研討共同進(jìn)步，讓我感受到深刻的友情。xxx老師在畢業(yè)設(shè)計(jì)上給予我最重要的指導(dǎo)和幫助。對(duì)四年來所有培養(yǎng)和關(guān)心我的各位尊敬老師表示由衷的感謝,特別對(duì)在畢業(yè)設(shè)計(jì)過程中給予我悉心指導(dǎo)的xxx老師致以崇高的謝意和敬意! 在進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的過程中, 我發(fā)現(xiàn)了自己理論知識(shí)的不足，很多細(xì)節(jié)問題很模糊，導(dǎo)致每個(gè)階段的設(shè)計(jì)，都會(huì)出現(xiàn)大大小小的疑問。主要參考資料[1] 王文棟主編.《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)造手冊(cè)》 第三版 北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2003. [2] 包世華，方鄂華.《高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》 北京：清華大學(xué)出版社，2005. [3] 天津大學(xué)、同濟(jì)大學(xué)、東南大學(xué)主編.《混凝土結(jié)構(gòu)》上冊(cè) 第四版 北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2008. [4] 郭繼武.《地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)》 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2008.[5] 豐定國(guó)、王社良主編.《抗震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》 武漢：武漢工業(yè)出版社，2003. [6] 梁興文、史慶軒主編.《土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)》 北京：科學(xué)出版社，2002. [7] （GB502232008） 北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2008. [8] （GB500112010） 北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2010. [9] （GB500072002） 北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2002. [10] （GB500102010） 北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2010. 致 謝畢業(yè)設(shè)計(jì)是對(duì)四年專業(yè)知識(shí)的一次綜合應(yīng)用、擴(kuò)充和深化，也是對(duì)我們理論運(yùn)用于實(shí)際設(shè)計(jì)的一次鍛煉。相應(yīng)于：＝100 mm，＝，＝，＝197 mm2。相應(yīng)于：＝100 m，＝，＝，＝141 mm2。相應(yīng)于：＝100 mm，＝，＝，＝142 mm2。m配筋計(jì)算如下：相應(yīng)于：＝90 mm，＝，＝，＝52 mm2。m＝―＝－ kNm考慮到結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布，對(duì)現(xiàn)澆板支座負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅后將減少的支座彎矩加到跨中正彎矩上，計(jì)算如下：＝＋（1－）＝ kNm＝―＝－ kN＝＝ kN本現(xiàn)澆板抗剪能力已自動(dòng)滿足，無需計(jì)算，只需計(jì)算正截面配筋。前已算得，恒載標(biāo)準(zhǔn)值g= kN/m2，活載標(biāo)準(zhǔn)值q= kN/m2，取1 m板帶寬度計(jì)算，p＝（＋）＝ kN/m。＝4500，＝3000，/＝4500/3000＝＜2，按雙向板計(jì)算，板厚h＝120。選配Φ6＠100，實(shí)配＝393 mm2。選配Φ8＠100，實(shí)配＝503 mm2。選配Φ6＠200，實(shí)配＝142 mm2。選配Φ8＠140，實(shí)配＝359 mm2。m＝―＝－ kNm＝＋（1－）＝ kNm＝―＝－ kNm＝＝ kN雙向板彎矩采用查表求得，查四邊固定雙向板彎矩系數(shù)表。②截面設(shè)計(jì)。①荷載。板的計(jì)算跨度取軸線間距，示意圖如下： 圖10 樓面板計(jì)算示意圖。按構(gòu)造選配Φ8＠200，實(shí)配＝251 mm2。按構(gòu)造選配Φ8＠200，實(shí)配＝251 mm2。選配Φ6＠180，實(shí)配＝164 mm2。按構(gòu)造選配Φ6＠200，實(shí)配＝141 mm2。m＝―＝－ kNm＝＋（1－）＝ kNm＝―＝－ kNm＝＝ kN雙向板彎矩采用查表求得，查四邊固定雙向板彎矩系數(shù)表。②截面設(shè)計(jì)。①荷載。相應(yīng)于：＝80 mm，＝，＝，＝412 mm2。相應(yīng)于：＝80 mm，＝，＝，＝572 mm2。相應(yīng)于：＝70 mm，＝，＝，＝162 mm2。m配筋計(jì)算如下：相應(yīng)于：＝80 mm，＝，＝，＝400 mm2。m＝―＝－ kNm考慮到結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布，對(duì)現(xiàn)澆板支座負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅后將減少的支座彎矩加到跨中正彎矩上，計(jì)算如下：＝＋（1－）＝ kNm＝―＝－ kN＝＝ kN本現(xiàn)澆板抗剪能力已自動(dòng)滿足，無需計(jì)算，只需計(jì)算正截面配筋。前已算得，恒載標(biāo)準(zhǔn)值g= kN/m2，活載標(biāo)準(zhǔn)值q= kN/m2，取1 m板帶寬度計(jì)算，p＝（＋）＝ kN/m。＝4500，＝7000，/＝7000/4500＝＜2，按雙向板計(jì)算，板厚h＝100。m N—kN) 樓層構(gòu)件名稱截面位置內(nèi)力值b(mm)h(mm)l0(mm)ei(mm)偏心 類別ρmin(%)計(jì)算As=As＇(mm2)造配鋼筋實(shí)配As=As＇(mm2)ρ (%)單側(cè)全部單側(cè)全部六層邊柱柱頂5005004875573大偏心4962φ18710柱底5005004875469大偏心4202φ18710中柱柱頂5005004875365大偏心3032φ167105005004875258大偏心1302φ16710柱底5005004875314大偏心2482φ167105005004875239大偏心1112φ16710五層邊柱柱頂5005004875242大偏心2012φ18710柱底5005004875223大偏心1502φ18710中柱柱頂5005004875282大偏心2722φ167105005004875124大偏心＜02φ16710柱底5005004875268大偏心2482φ167105005004875119大偏心＜02φ16710四層邊柱柱頂5005004875244大偏心2542φ187105005004875164大偏心＜02φ18710柱底5005004875231大偏心2122φ187105005004875158大偏心＜02φ18710中柱柱頂5005004875229大偏心2152φ16710500500487591大偏心＜02φ16710柱底5005004875221大偏心1892φ16710500500487589大偏心＜02φ16710三層邊柱柱頂5005004875198大偏心1422φ162φ147105005004875129大偏心＜02φ18710柱底5005004875193大偏心1262φ187105005004875127大偏心＜02φ18710中柱柱頂5005004875197大偏心1662φ16710500500487567大偏心＜02φ16710柱底5005004875193大偏心1502φ16710500500487566大偏心＜02φ16710二層邊柱柱頂5005004875168大偏心732φ187105005004875111大偏心＜02φ18710柱底5005004875167大偏心732φ187105005004875110大偏心＜02φ18710中柱柱頂5005004875175大偏心1332φ16710500500487557大偏心＜02φ16710柱底5005004875173大偏心1342φ16710500500487558大偏心＜02φ16710一層邊柱柱頂5005005200156大偏心972φ18710500500520088大偏心＜02φ18710柱底5005005200164大偏心2282φ18710500500520076大偏心＜02φ18710中柱柱頂5005005200166大偏心1842φ16710500500520042小偏心＜02φ16710柱底5005005200175大偏心3272φ16710500500520031小偏心＜02φ16710四、現(xiàn)澆板設(shè)計(jì)屋面板設(shè)計(jì)。計(jì)算過程及結(jié)果見表23。對(duì)于大偏心受壓狀態(tài)，當(dāng)時(shí)，由公式可求得，其中當(dāng)時(shí)，由公式求得，其中，對(duì)于小偏心受壓狀態(tài)，需重新計(jì)算，按下面公式計(jì)算：此處，對(duì)于C30混凝土，＝，＝?？蚣苤孛嬖O(shè)計(jì)計(jì)算采用“規(guī)范”提供的公式。框架柱計(jì)算長(zhǎng)度。箍筋的設(shè)置。表22　　框架梁斜截面設(shè)計(jì)計(jì)算表樓層構(gòu)件名稱截面位置V(kN)b(mm)h0(mm)(%)計(jì)算(mm)加密區(qū)非加密區(qū)實(shí)配箍筋(%)實(shí)配箍筋(%)六層邊跨梁A端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢B端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢中跨梁B端300465＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢五層邊跨梁A端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢B端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢中跨梁B端300465＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢四層邊跨梁A端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢B端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢中跨梁B端300465＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢三層邊跨梁A端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢B端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢中跨梁B端300465＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢二層邊跨梁A端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢B端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢中跨梁B端300465＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢一層邊跨梁A端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢B端300665＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢中跨梁B端300465＜0Φ8100, 四肢Φ8200,雙肢三、框架柱正截面設(shè)計(jì)縱向受力鋼筋最小配筋率。，故：邊跨取1050，中跨取750；箍筋加密區(qū)最大箍筋間距取縱筋直徑的8倍和梁高的1/4和150中的最小值，本框架取為100；所有箍筋均選為8。沿梁全長(zhǎng)配箍率≥＝247。①hw/b≤4時(shí)，V≤；②考慮地震作用組合，當(dāng)跨高比/h＞，應(yīng)有V≤，經(jīng)驗(yàn)算，滿足上述要求。m)b(bf39?？蚣芰赫孛嬖O(shè)計(jì)計(jì)算見表21?！耙?guī)范”要求：①三、四級(jí)抗震等級(jí)，沿梁全長(zhǎng)頂面和底面至少應(yīng)各配置兩根通長(zhǎng)的縱向鋼筋，鋼筋直徑不應(yīng)小于12mm；②框架梁抗震要求≤；③框架梁梁端載面的底部和頂部縱向受力鋼