【正文】 所承受的剪力，然后由查表得到的反彎點(diǎn)高度比可求得柱端彎矩，并可進(jìn)一步求得梁端彎矩和剪力，最后求出軸力。m)N(kN)六 層五 層四 層三 層二 層一 層表12 風(fēng)荷載作用下框架梁內(nèi)力匯總表樓 層邊 跨 梁中 跨 梁A端B端B端M(kN根據(jù)公式GE＝Gk＋∑ΨQiQjk計(jì)算。表16 水平地震作用下框架梁內(nèi)力匯總表樓 層邊 跨 梁中 跨 梁A端B端B端M(kN計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表18。m，V－kN）樓層構(gòu)件名稱截面位置內(nèi)力各種作用效應(yīng)下的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值內(nèi)力組合項(xiàng)內(nèi)力設(shè)計(jì)值SGkSQkSWkSEhk①②③六層邊跨梁A端M—177。V—跨中M—00五層邊跨梁A端M177。++V跨中M00四層邊跨梁A端M177。++中跨梁V跨中M00三層邊跨梁A端M177。++V跨中M00二層邊跨梁A端M177。++V跨中M00一層邊跨梁A端M177。++V跨中M00表20　　框架柱內(nèi)力組合表(單位M—kN177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。表21 框架梁正截面設(shè)計(jì)計(jì)算表樓層構(gòu)件名稱截面位置彎矩值(kN由框架梁內(nèi)力組合表可以看出，在考慮后，地震組合的剪力并不起控制作用，故斜截面設(shè)計(jì)按不考慮地震組合進(jìn)行，但構(gòu)造配筋應(yīng)滿足抗震要求，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表22（計(jì)算公式為）。當(dāng)對(duì)稱配筋時(shí)，受壓區(qū)高度，當(dāng)時(shí)，為大偏心受壓，當(dāng)時(shí)，為小偏心受壓。①荷載。m＝―＝－ kN選配Φ6＠180，實(shí)配＝164 mm2。前已算得，恒載標(biāo)準(zhǔn)值g= kN/m2，活載標(biāo)準(zhǔn)值q= kN/m2，取1 m板帶寬度計(jì)算，p＝（＋）＝ kN/m。m考慮到結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布，對(duì)現(xiàn)澆板支座負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅后將減少的支座彎矩加到跨中正彎矩上，計(jì)算如下：＝＋（1－）＝ kN相應(yīng)于：＝80 mm，＝，＝，＝145 mm2。前已算得，恒載標(biāo)準(zhǔn)值g= kN/m2，活載標(biāo)準(zhǔn)值q= kN/m2，取1 m板帶寬度計(jì)算，p＝（＋）＝ kN/m。m考慮到結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布，對(duì)現(xiàn)澆板支座負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅后將減少的支座彎矩加到跨中正彎矩上，計(jì)算如下：＝＋（1－）＝ kN相應(yīng)于：＝100 mm，＝，＝，＝485 mm2。②截面設(shè)計(jì)。m＝＋（1－）＝ kN按構(gòu)造選配Φ8＠200，實(shí)配＝251 mm2。他不但使我學(xué)到了很多專業(yè)知識(shí)，更重要的是我學(xué)到了很多做人，做學(xué)問(wèn)，做工作的道理。通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)，我不僅溫習(xí)了以前在課堂上學(xué)習(xí)的專業(yè)知識(shí)，同時(shí)我也得到了老師和同學(xué)的幫助，學(xué)習(xí)和體會(huì)到了建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的基本技能和思想。按構(gòu)造選配Φ6＠200，實(shí)配＝141 mm2。m＝＝ kN。m配筋計(jì)算如下：相應(yīng)于：＝100 mm，＝，＝，＝343 mm2。＝＝ kN樓面板設(shè)計(jì)。m配筋計(jì)算如下：相應(yīng)于：＝70 mm，＝，＝，＝55 mm2。＝＝ kN選配Φ6＠100，實(shí)配＝393 mm2。m＝―＝－ kN雙向板彎矩采用查表求得，查四邊固定雙向板彎矩系數(shù)表。表23 框架柱正截面設(shè)計(jì)計(jì)算表(單位M—kN因各柱的剪力均不大，經(jīng)試算按構(gòu)造配筋足夠，故無(wú)需計(jì)算，僅按構(gòu)造配筋即可；考慮抗震等級(jí)，選定所有箍筋直徑均為8，柱端加密區(qū)箍筋間距為100，非加密區(qū)箍筋間距為200；加密區(qū)長(zhǎng)度：①底層柱底從基礎(chǔ)頂面往上1800，②底層柱頂從梁底往下750，③其余各柱的柱頂及柱底均為550，④梁柱相交部分應(yīng)加密。最小配箍率計(jì)算。在框架梁的正彎矩計(jì)算時(shí)，按T形截面考慮，T形截面的bf＇為：邊跨，bf＇＝/3＝7000/3＝2333（mm），取為2300 mm；中跨，bf＇＝/3＝3000/3＝1000（mm），取1000 mm。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。++++++B端M177。++++++B端M177。++++++B端M177。++++++B端M177。++++++B端M177。++++++B端M—177。對(duì)于梁端彎矩，由于重力荷載產(chǎn)生的彎矩對(duì)結(jié)構(gòu)有利，即此時(shí)的梁端彎矩為M＝－ MGE。m)M頂(kN表14 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想側(cè)移值計(jì)算表樓 層Vj(kN)∑Dj(kN/m)Δuj(m)uTj(m)六 層104五 層104四 層104三 層104二 層104一 層104故T1＝＝（s）底部剪力及各層剪力計(jì)算基本自振周期的水平地震影響系數(shù)G＝∑Gj＝＋4＋＝4846（kN）底部剪力：FEk＝＝4846＝（kN）T1＝＞＝＝，故需計(jì)算頂部附加水平地震力：δn＝－＝－＝所以ΔFn＝δn FEk＝＝（kN） 由公式求得各層水平地震力?？蚣艿捻旤c(diǎn)側(cè)移量可近似地看作由各樓層處層間側(cè)移累加而得；各層側(cè)移值可由公式求得；層間柱總剛度由前面已算得的框架柱修正剛度D值求得，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，104 N/mm2。表11 風(fēng)荷載作用下框架柱內(nèi)力匯總表樓 層層間總剪力Vj(kN)邊 柱中 柱VjkM底(kNm）與Mmax對(duì)應(yīng)的N（kN）Nmax（kN）與Nmax對(duì)應(yīng)的M（kN為簡(jiǎn)化計(jì)算，不計(jì)梁連續(xù)性的影響。根據(jù)彎矩圖，取出梁柱隔離體，利用平衡條件求出剪力，并畫(huà)出恒荷載作用下的框架梁柱剪力圖。經(jīng)計(jì)算，各桿件彎矩分配系數(shù)和固端彎矩如下表中所示根據(jù)彎矩二次分配法的計(jì)算結(jié)果，畫(huà)出恒荷載作用下的框架梁柱彎矩圖。壓頂圈梁：25＝（kN/m）粉煤灰砌體：（－）8＝（kN/m）60mm厚保溫板：（－）＝（kN/m）雙面抹灰（含鋼絲網(wǎng)）：212＝（kN/m）合計(jì)：（＋＋＋）＝（kN）②連系梁。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3。三、框架梁、柱截面特征及線剛度計(jì)算對(duì)于本工程，因?yàn)槿F(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，故該榀框架梁的截面慣性矩取值為I＝2I0。梁截面高度按梁跨度1/12—1/8估算，邊跨梁：bh＝300700（mm）；中跨梁：bh＝300500（mm）。，保證辦公桌上有充足的光線。第三節(jié)　立面設(shè)計(jì) 在簡(jiǎn)單的體型組合前提下，力求運(yùn)用均衡、韻律、對(duì)比、統(tǒng)一等手段，把適用、經(jīng)濟(jì)、美觀有機(jī)的結(jié)合起來(lái)。本辦公樓標(biāo)準(zhǔn)房間尺寸為4500mm7000mm，～，因此采用了兩樘3000mm2400mm的塑鋼窗。（1）建筑平面圖、立面圖、剖面圖。建筑場(chǎng)地類別：三類場(chǎng)地土。掌握設(shè)計(jì)的程序、方法，通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)練好基本功。通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)，要求我們了解并且掌握建筑設(shè)計(jì)的全過(guò)程，培養(yǎng)我們獨(dú)立分析解決實(shí)際問(wèn)題的能力及創(chuàng)新能力，并鍛煉我們調(diào)查研究，收集資料查閱資料及閱讀中、外文文獻(xiàn)的能力，使我們能受到類似與工程師的基本訓(xùn)練。風(fēng)荷載：?？蚣堋宓扔?jì)算。本辦公樓設(shè)計(jì)為六層，建筑面積為4626平方米。第二節(jié)　平面設(shè)計(jì)平面設(shè)計(jì)首先考慮滿足使用功能的需求，為辦公和會(huì)議創(chuàng)造良好的條件，重點(diǎn)考慮了交通組織、采光、通風(fēng)的良好配置，同時(shí)還要合理地安排人員休息室、廁所、盥洗室等輔助用房。這樣的層高，對(duì)布置窗戶滿足采光與自然通風(fēng)要求來(lái)講已足夠。初步確定框架柱截面尺寸為500 mm500 mm，故7軸處框架梁的計(jì)算跨度分別為： m、 m。均滿足“規(guī)范”要求。屋面均布活荷載合計(jì)屋面梁自重。樓面梁線荷載。表6 風(fēng)振系數(shù)計(jì)算過(guò)程層號(hào)離地面高度（m）相對(duì)高度 1 2 3 415 5 6 表7 各層樓面處集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層號(hào)離地面高度（m）B1 2 3 415 5 6 風(fēng)壓高度變化系數(shù)見(jiàn)下圖： 圖3 風(fēng)壓高度變化表將風(fēng)荷載作為集中荷載作用在框架節(jié)點(diǎn)上，可由公式F=W0A求得每層樓面處的風(fēng)荷載值。 根據(jù)活載作用下一榀框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖，用彎矩二次分配法計(jì)算框架在活荷載作用下的彎矩。表8 豎向荷載作用下框架梁內(nèi)力組合匯總表樓層構(gòu)件名稱控制截面彎矩值（kN梁端剪力 —梁上均布荷載引起的剪力, —梁端彎矩引起的剪力, 柱的軸力 式中： —梁端剪力 —節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重 AB跨和CD跨對(duì)稱，求AB跨即可。1. 反彎點(diǎn)高度計(jì)算式中：——標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比；——因上、下層梁剛度比變化的修正值；——因上層層高變化的修正值；——因下層層高變化的修正值。m)V(kN)M(kN計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下圖所示（單位—kN）：圖8 各層重力荷載代表值結(jié)構(gòu)基本自振周期計(jì)算。m)V(kN)M(kN表18 水平地震作用下框架梁柱彎曲變形引起的側(cè)移量計(jì)算表樓 層Vj(kN)∑Dj(kN/m)hj(mm)Δuj(mm)uj(mm)Δuj/hi[Δu/h]六 層10439001/44831/450五 層10439001/24221/450四 層10439001/17571/450三 層10439001/14551/450二 層10439001/12961/450一 層10452001/8871/450結(jié)構(gòu)總高度H＝ m ，框架頂點(diǎn)側(cè)移量u＝ mm u/H＝＝1/1520＜[u/H]＝1/550滿足“規(guī)范”要求。177。177。177。177。177。177。m N—kN)樓層構(gòu)件名稱截面位置內(nèi)力各種作用效應(yīng)組合項(xiàng)內(nèi)力設(shè)計(jì)值SGkSQkSWkSEhk①②③六層邊柱柱頂MMmax++177。+++Mmax相應(yīng)的N+—+++中 柱柱頂MMmax177。+++Mmax相應(yīng)的N+—+++五層邊柱柱頂MMmax++177。Mmax相應(yīng)的N++中柱柱頂MMmax177。Mmax相應(yīng)的N++四層邊柱柱頂MMmax177。Mmax相應(yīng)的N中 柱柱頂MMmax177。Mmax相應(yīng)的N