【正文】 od is ?rstly applied to the simple case of a balanced (threephase) fault and then extended to the Tr_1_20 MVA assumed at bus 4, ., the sending end of the main feeder. It is possible to correlate each path to characteristic fre quencies of the fault transient recorded at the observation point by means of the following remarks: path 1 is associ ated to a period given by a traveling time equal to four times L1 + L2 + L3 divided by the propagation speed, as the traveling wave experience re?ections of opposite sign at the fault location (bus 1) and at the sending end of the main feeder (bus 4). For paths 2 and 3, the associated BUS2 BUS1 150 kV 1 2 150/20 BUS4 L1_2km BUS3 L2_3km BUS5 L3_5km Path 1 Path 2 Path 3 Path 4 Path 5 使用連續(xù)小波變換在配電系統(tǒng)中故障定位 Fig. 1. Power distribution work con?guration and paths covered by traveling waves caused by a fault at bus 1. L4_2 k m Lo ad L5_1 k m Lo ad Lo ad 使用連續(xù)小波變換在配電系統(tǒng)中故障定位 A. Bhetti et al. / Electrical Power and Energy Systems 28 (20xx) 608–617 20 bus 4 bus 1 15 bus 2 bus 3 10 5 0 5 10 15 20 使用連續(xù)小波變換在配電系統(tǒng)中故障定位 611 (a) 20 15 10 5 0 5 Time (s) bus 4 10 15 20 bus 1 bus 2 bus 3 (b) Time (s) Fig. 2. Voltage transients on a phase due a threephase fault at bus 1 as observed at three di?erent nodes (bus 2, bus 3 and bus 4), of the power distribution work shown in Fig. 1: (a) general behavior and (b) detailed view. 0 10 20 30 Frequency (kHz) 40 50 60 Fig. 3. Results of the CWTanalysis of the voltage transient of Fig. 2 at bus 4. The values are in per unit with respect to the maximum ( 10 L1 + L2 + L4 2 di?erent observation points of the work of Fig. 1, namely bus 2, bus 3 and bus 4, due to a zeroimpedance d2Im dx2 188。Ti189。Z0189。 189。C240。S240。 F 240。nTs222。t222。4222。j x dx 1 240。 Power distribution systems。 表 9架空線圖模態(tài)參數(shù)值 ， 9以上地面與電阻率等于 100的 XM 使用連續(xù)小波變換在配電系統(tǒng)中故障定位 該 表格 代表了一個 “連續(xù) 參數(shù)線模型 ” （ CP模型） [ 15 ]和模態(tài)參數(shù) 的 值觀 （ 表 9 ） 值得一提的 是這里采用了 一項頻變線模型（例如 FD模型 [ 18 ] ） ，結(jié)果 表明 在電壓瞬變 中的結(jié)果與 CP線模型 接近。另外可以改進的 的研究工作將致力于采取到更復(fù)雜的網(wǎng)絡(luò) （例如 由 架空線 和電纜組成的 網(wǎng)絡(luò) ） 或者為 提高故障定位準(zhǔn)確性 而 改善 基 波 。1％ 。 國際標(biāo)準(zhǔn)化組織 “ 不確定性測量 指南 ” [17]明 確評估的不確定性 步驟的分析 ， 起始量 的不 確定 因素影響 簡介量的測量 。 它的值受 最大頻率（ s10 212V? ） 影響 表 3頻率值理論上 路徑所涵蓋的行波來源于一個 平衡 的 系統(tǒng)故障 總線 5 ，觀察在 總線 四 確定由連續(xù) 小波 變換分析 的影響。1％。 改進了一些地方如 [16] 。對于這兩種情況下，兩個故障地點審核： 總線 1 和 總 線 5 。 對 非對稱故障 不同傳播速度的各種模式的 衍生波 必須顧及 [15]的影響。 圖 .5 和表 3 顯示 該條件下 在 總線 5 的平衡故障 的結(jié)果 。 它是由最大值 ( 210? s2V )所決定 。 圖 .2顯示模擬電壓瞬變在 三處 不同的觀測點的網(wǎng)絡(luò)圖 .1 ， 即 總線 2,總線 3及 總線 4，由于零阻抗分三個階段 出現(xiàn) 總線 1故障，即 主要 終端 被中止 。 Eqs.(7)和（ 8） 總結(jié) 在頻域 上的狀態(tài) 轉(zhuǎn)型，作為使該對角線矩陣 的 矩陣 阻抗和 單位長度的矩陣 通道之間的 一個方法 ，即 [z’][ y’]和 [y’][z’]不相等，但具有相同的 特征值 的 平方 形成對角矩陣 ][2? 。 該 CWT的數(shù)值是一個一元函數(shù) S（ t） 同時以 一個矩陣 C（ a,b） 為范圍。 眾所周知， 必須滿足 “ 受理條件 ”才能允許 CWT使用任意 基波 ： Eq.（ 3）必 須滿足下列 兩個 條件： ?均值 ）（ t? 等于零 。 結(jié)論總結(jié)所取得的成果與建議的方法和確定的主要 研究額外規(guī)定方面 的 工作。這樣的功能 是用來 檢測單一 頻率 電壓瞬變所產(chǎn)生的故障。配電 系統(tǒng) 。 所進行的分析 實現(xiàn)在網(wǎng)絡(luò)中顯示存在 相關(guān) 典型頻率的連續(xù) 小波 變換轉(zhuǎn) 換 信號和 特殊 路徑 代替轉(zhuǎn)換 小波 引起的 故障。分布式測控系統(tǒng) 近年來中壓配電網(wǎng)絡(luò) 的 故障定位 是一個 日益受到重視 研究話題 ， 由于既 要 最嚴 的 質(zhì)量的要求并 要 提供改進 測量和監(jiān)測系 。 該文件的結(jié)構(gòu)如下。 Eq（ 1）可表示頻域（例如 [5]） ： 其中 F(C(a,b))， S（ ? ） 和 ）（ ?? 分別是 傅立葉變換的 C（ a， b）， S（ t）和 )t(? 。 只要 基波 滿足 具體條件， 特別是正交 下 ，信號可以也 從變換系數(shù) 修復(fù) 。該 CWT確定頻率可以被相 近 的 faultoriginated 波 傳播 的 現(xiàn)象，沿 它 們的 間斷點 路線反射 。 參考 故障瞬變 以 獲得分配制度的選擇 ， 其 配置顯 示在圖 .1 ，仿照 電磁瞬態(tài)計劃 EMTPRV[ 12,13 ]的方法 。 考慮局部 點多線融合在這里忽視。 表 1 頻率值理論上 路徑所涵蓋的行波來源于一個均衡的 故障 系統(tǒng)， 觀察 總線 1 總線 4的不同以 確定由連續(xù) 小波 變換分析路徑長度 路徑 路徑長度（ km） 理論頻率值 （ KHz） CWT確定 頻率（ KHz） 如果連續(xù) 小波 變換的分析是適用于 記錄 電壓瞬變 在一個不同的觀察點，我們正考慮 測 試 在其他的分布式 系統(tǒng)的觀察點 （見第 5條 ） ，是有可能增加故障位置 的 有關(guān) 資料的 。 圖 .6 和表 4顯示 該 條件 在 總線 2的平衡故障終止橫向 的結(jié)果 。附錄 9） 。這樣的匹配鼓勵 我們研究定位故障。 它的值受最大頻率（ s10 212V? ）影響。這個裝置的捕捉時間瞬間下降邊緣的投入，與標(biāo)稱精度 177。 1 ％和 的資料 存儲能力 為 64KB， 一個采集裝置十毫秒的采集速率為 Msa/s。具體而言，第一步程序是表征對 測量系統(tǒng) 每個設(shè)備的 計量性能 以 便 獲得 PDF 格式的不確定性來源。 其值分別 受 最大值為 （ s10 212V? ） 以及不接地中 性點 （ s10 212V? ）影響 。 附錄 在 本文 中，連續(xù) 小 波變換的分析 已進行了 模擬仿真。圖10 說明 了 在總線 上的 負荷連接 。 Distributed measurement systems 1. Introduction Fault location in MV distribution work is a research topic that is receiving increased attention in recent years, due both to the most severe power quality requirements and to the availability of improved measurement and mon itoring systems. In addition, the increasing installation of distributed generation resources in the work requires the overhaul of traditional procedures based on automatic switching systems. The most promising approach for the problem of inter est appears to be the application of appropriate signal pro cessing techniques to the voltage/current transients produced by short circuit events and recorded at one or more locations in the distribution system. Recent contributions to the subject are based on the use of the wavelet transform (., [1–4]), usually adopting the discretewavelet transform (DWT), due to its straightfor * Corresponding author. Tel.: +39 51 2093479。 ? fast decrease to zero of w(t) for t ! 177。 C240。 iTs222。 1。 b222。2222。222。Vph 240。 189。 . Balanced faults Fig. 2 shows the simulated voltage transients at three d2Vm dx2 h i 188。Im threephase fault at bus 1, ., the terminal end of the main Coe?cients ciare the propagation constant of mode i. They are plex numbers ci= ai+ jbiwhere ai s the attenuation constant and bi s the phase constant of mode i. The phase velocity of mode i is given by x feeder. Fig. 1 also illustrates six paths covered by traveling waves originated by a fault at bus 1. The traveling waves are re?ected at the line terminations and at the fault loca tion. Paths with partial re?ections at the point where more v