【正文】 支反力 垂直方向 G2 = 噸力 水平方向 P2 = 噸力 則驅動端徑向合力 22r 1 1P 3 3 1 .4 6g GP? ? ? 從動端徑向合力 22r 1 1P 3 3 1 .4 6g GP? ? ? 故 0 0 r 0 r(1. 6 : 2) [ P ( P ) ]gfn p y Q ?? ? ? ? 噸力 式中 Q=0， 0y = 選軸承型號 230/850/W33 0 2200C ? 噸力 0y = 由于 0 0 0C np? 故軸承能力能滿足要求。 1 6 .( 799)K s h E E gG R R thh??? ? ??. 231 0. 2 32 .8 92Ksh hhhZm??? ? ? 爐底部分 221 2 2 0 0 ( 16 3. 43 ) 5zh d ghG R R R R t? ?? ? ? ? 222 2 0 0112 2 0 02 3 ( .4)4 1zhdR R R RhZhR R R Rm??? ? ? ???? 2200 ( 39。 3 39。 1 4 0 .) 153z hx ghG R R R R t? ?? ? ? ? 222 3 2 31 2 32 3 2 339。 ( 4 1 . 2 93 ) 9z hd hG R R R R t? ??? ? ? ? 224 4 3 32 1 2 3 4 23 4 3 42 339。 39。 ( ) 3 3 . 6 2 1 1EshG R R t?? ? ? 39。 3 39。3 )zh d c hhG R R R R? ??? ? ? ? 222 2 3 341 2 32 2 3 32 39。 0h —— 氧氣理論工作高度 cd —— 氧槍氧頭喉口直徑 1c chDddK? mm。對于拉瓦爾 形槍頭， ? =9176。 二、爐型主要尺寸的確定 (一 )、熔池直徑的確定 轉爐熔池直徑是轉爐的主要工藝參數 ,合理的熔池直徑和熔池深度對于保證氧氣頂 吹轉爐冶煉過程化學反應的順利進行，減少噴濺，減少爐底侵蝕是很重要的。 一、爐型的類別 目前，國內外氧氣頂吹轉爐爐型大致有如圖（ 22)上所示： A型：爐帽為截錐形，爐身為圓筒形，爐底為球缺形。 ，最佳耳軸位置的確定 轉爐傾動力矩計算，目的在于正確選定耳軸位置，并作為傾動機械設計的基本載荷參數，使設計的傾動機械既能保證轉爐 安全生產又能達到經濟合理。 運轉安全可靠性高，因多點嚙合，釆用多套傳動系統，其中一套損壞時其余各傳動系統繼續(xù)維持工作。扭力桿的兩端支承與固定在基礎上的支座中， 又用固定在扭力桿兩側的曲柄與次級減速器殼體底部兩側相鉸接，通過它來平衡懸忭在 箱體上的翻轉力矩。太多的驅動點造成結構復雜，并使配置空間狹窄，給安裝、維修都帶來許多不便。除需有驅動設備的備用能力外，還為了防止因傳動件和軸承的損壞影響生產，采用了并列的兩 套傳動系統。 因此，有時為了滿足這一要求 :還故意把懸掛減速機中拉大或在懸掛齒輪副之間加 — 中間惰輪并時要求減速機的低速級速比不要太大。當交流 電動機功率 N=120?，JC =25%時，其電動機轉速為 570?950轉 /分左右。至1993年我國轉爐產鋼量已達到54，%。 1968年聯邦德國馬克西米利安冶金廠，通過他們對托馬斯轉爐的改造，安裝和運轉了第一座商業(yè)用氧氣底吹轉爐。由于當時科技水平的限制，無法獲得廉價的氧氣， 而且不能再煉鐵過程中脫磷脫硫，此時轉爐煉鋼受到限制。 1948年德國人特羅在瑞士，改進使用純氧的吹煉方法，采用水冷氧氣噴管，從轉爐爐口伸入爐內，在熔池的上方供氧進行吹煉，得到滿意的結果。 氧氣側吹轉爐煉鋼法是我國在側吹空氣轉爐煉鋼法的基礎上研制成功的新的氧氣煉鋼法。 確定 轉爐轉動雜度的確每 正確選定轉爐傾動轉速，直接關系到冶煉操作：序的順利進行、減輕傾動設備 重量、投資節(jié)省以衣降低電動機功率等等。這樣低速減速比約為 9500?3000。如果采用直流電動機調速普逋齒輪傳動，一般可分成三級傳動。特別是減小懸掛大齒輪的 尺寸，給大齒輪的加工、制造創(chuàng)造了方便條件?！叭珣覓於嗳醾鲃友b置”，這種裝置的出現，將使 轉爐傾動機械發(fā)展得更加完善。（如圖 2— 1) 其主要優(yōu)點是 : 對工作端變形有良好得適應性。 降低基礎投資。 MM —— 轉爐耳軸上的摩擦力矩。 A型幾何形狀比 B和 C型簡單，爐殼也便于制造，爐襯砌筑方便。 氧氣質量流量的計算， 單位時間氧氣質量流量按下式計算： 0 0 0 / 60Q r q G? /Kgs 式中 0r —— 氧氣比重， 1. 429kg/m3 。合適 的熔池深度，通常按下式確定： chD OCH d W? 式中， RH —— 溶池深度， mm。oMA? ? ，則 MAtg? =，故 1 (2 )M A R L K M AH D d tg???= 爐帽 體積 22()12 MAM A R R LK LKHV D D d d?? ? ? = 3m 8 爐 身尺寸確定 取 V/T= (指轉爐工作容積與爐容量之比） T= 則 30 .9 4 5 .6 4 1 .0 4Vm? ? ? 爐身體積： ()sh MA D iV V V V? ? ? = 3m 爐身高： 2 2/4 shsh RVhmD???? 爐子內襯尺寸的確定 爐身部分： 永久層取 115mm 填充層取 45mm 工作層取 565mm 爐底部分： 永久層取 115mm 填充層取 45mm 工作層取 565mm 爐帽工作層厚度 515mm 爐殼外徑的確定 12 = 2 2 KRDD ???? 式中， 1? —— 爐襯厚度， mm。 ) 39。)5EEzhEEh R R R RZ h hR R R Rm??? ? ? ? ???? 2( ) 1. 54 393zq z c hhG R h t??? ? ? 1 2 7 4 0 .2 ( ) 1 .5 8 343zzq zh R hZ h h h mRh?? ? ? ? ? ?? 合成： 2 1 2 53 .9 89 3D Zh Zh u q hG G G G G t? ? ? ? ? 2 ? 新爐爐襯的合成重量和合成中心 2 1 7 3 . 7 7 3 3x c h M A sh DG G G G t? ? ? ? A M A sh sh d dxch xchG gZ G gZ G gZZmG???? 二、老爐爐襯的重量和中心計算 取爐墻工作層厚度為 90mm，爐口結渣量為 40/3? 。 ? 2739。 39。 39。 ( 0 .24 39。39。因此，把連接傾動裝置一端的耳軸軸承設計成軸向固定的，而另一端設計成軸向游動的，（圖 211 )為轉爐從動側耳軸軸承裝置。 因此，托圈應具有足夠的強度和剛度。而托圈的外徑Dw 和內徑 Dn 主要決定于爐殼外徑 DL,所以屬于工藝尺寸。 360，而且爐殼和托圈在機械與熱負荷作用下都將產生變形，因此，對托圈連接裝置提出下面要求，即 :一方面能將爐體牢靠地固定在托圈上；另一方面有能適應 爐殼和托圈熱膨脹時，在徑向和軸向產生相對位移的情況下，不使位移受到限制，以免造成爐殼或托圈產生嚴重變形和破壞。 二次減速機的齒輪和軸承都采用強制給油潤滑。體會到 了在設計中如何發(fā)揮主觀能動性，大膽而又仔細地對現有的不合理機構進行改造。 6 劉鴻文主編 .材料力學 .第三版 .高等教育出版社 .2021 7 鄒家祥主編 .軋鋼機械 .北京：冶金工業(yè)出版社， 1989 8 成大先主編 .機械設計手冊 .第二卷?第三版 .化學工業(yè)出版社 .1992 9 孫恒、陳作模主編 .機械原理 .第六版 .西北工業(yè)大學機械原理及機械零件教研 室 .2021 10 成大先主編 .機械設計手冊 .第四卷?第四版 .化學工業(yè)出版社 .2021 11 彭文生?李志明等主編 .機械設計 .高等教育出版社 .2021