【正文】 疲勞斷裂，然后發(fā)生了其它螺栓的斷裂。由斷口的最終斷裂區(qū)小，說明該螺栓所承受的應(yīng)力相對(duì)較小。 （ 4）西 3號(hào)螺栓斷裂部位在距汽缸結(jié)合面上方 95mm處，西 5號(hào)螺栓斷裂部位在距汽缸結(jié)合面上方 65mm 處，斷口均為粗瓷狀脆性斷口；西 3 號(hào)螺栓斷口中有明顯的裂紋發(fā)展區(qū)，在斷口附近螺栓表面存在較多的周向小裂紋。 縱向機(jī)械性能試驗(yàn)： ?b： 1138． 8— 1163． 1N／ mm2， ?s：905． 3N／ mm2， ?5:30— 31． 4％， ?： 26％。運(yùn)行約3200 小時(shí)后，于 1997 年 11 月 17 日發(fā)現(xiàn)高壓內(nèi)缸有異常聲音，且?guī)Р粷M負(fù)荷，隨后停機(jī)消缺。失去頂軸油壓的情況下，在每次啟停過程中的低速階段，形不成油膜，造成了軸頸與軸 瓦之間的干磨擦，造成烏金的過熱搟攆，冷卻下來的硬烏金塊又把軸頸拉毛。 1青島發(fā)電廠 2號(hào)機(jī) (300MW)化瓦故障 故障概況 青島發(fā)電廠 2 號(hào)發(fā)電機(jī)因漏氫嚴(yán)重，并有進(jìn)一步發(fā)展的趨勢(shì)，日最大補(bǔ)氫量高達(dá) 300 立方米左右，經(jīng)氫系統(tǒng)多次查漏，未發(fā)現(xiàn)大問題，懷疑密封瓦有問題。就地檢查廠用電 6kV 2B11 開關(guān)另序保護(hù)動(dòng)作， 2B 一次風(fēng)機(jī)另序保護(hù)掉牌。 17， 00? 2A 循環(huán)水泵事故跳閘?報(bào)警， 2A 循環(huán)水泵跳 27 閘，但出口蝶閥卻未關(guān)閉，倒流水使汽機(jī)因缺水而使真空急劇下降，?低真空?動(dòng)作汽機(jī)跳閘，爐滅火，發(fā)電機(jī)逆率動(dòng)作解列，少發(fā)電量 45萬 kW． h，少送電量 33． 3萬 kW． h。事故少發(fā)電量 97． 8 萬kW． h，少送電量 55． 4萬 kW． h。因沒有密封圈備品 (與同型 5 號(hào)機(jī)油動(dòng)機(jī)密封圈不一樣 )故更換成國(guó)產(chǎn)化油動(dòng)機(jī)，因該設(shè)備有廠家產(chǎn)品合格證 (秦峰航空液壓公司機(jī)具廠 )所以沒有解體檢查。 1調(diào)門漏油著火 機(jī)組打閘停運(yùn) 事故概況 石橫發(fā)電廠乙站 2 號(hào)機(jī)系上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的 TC2F 一34． 21N型引進(jìn)型亞臨界凝汽式機(jī)組， 1988 年 12 月 16日投產(chǎn)。檢查、重關(guān)各主汽門、抽汽逆止門，并破壞真空，轉(zhuǎn)速始下降， 13： 23 掛閘恢復(fù)不成功，檢查發(fā)現(xiàn) 2 號(hào)危急遮斷油門掛鉤銷軸斷裂，遂停機(jī)處理，停機(jī)后檢查發(fā)現(xiàn) 2 號(hào)危急遮斷飛錘未復(fù)位，經(jīng)處理于19 日 11； 50， 2 號(hào)機(jī)并入系統(tǒng)， 14： 55 解列做超速試驗(yàn)，第二次試驗(yàn)完畢轉(zhuǎn)速 2700r／ min，復(fù)位時(shí) 1 號(hào)危急遮斷油門掛鉤銷軸斷裂 (危急遮斷飛錘未能復(fù)位所致 )。經(jīng)檢查，更換 2 號(hào)通道電磁閥，DEH 更換一塊 MC3 卡件，程序重送一遍后于 19： 10 機(jī)組并網(wǎng)。 事故原因分析 (1)湖北高中壓閥門廠生產(chǎn)的逆止閥，制造質(zhì)量差、卡澀，是引起泵組倒轉(zhuǎn)的直接起因； (2)給水泵出口電動(dòng)門的電動(dòng)頭材料強(qiáng)度差在泵組倒轉(zhuǎn)引起的劇烈震動(dòng)中，被震落使電動(dòng)門無法關(guān)到底，這就使水泵倒轉(zhuǎn)速進(jìn)一步飛升； (3)鍋爐省煤器入口未裝逆止閥，使鍋 爐內(nèi)壓力水得以返流，使水泵倒轉(zhuǎn)有了充足的?動(dòng)力?； (4)給水泵入口管被震斷，使得返水排大氣，客觀上加大了壓頭動(dòng)力，終使水泵倒轉(zhuǎn)到 8748r／ min 的難以置信的高速，使汽動(dòng)給水泵組損壞報(bào)廢； (5)在運(yùn)行監(jiān)視上，由于運(yùn)行人員未能正確地判斷出汽動(dòng)給水泵組在?倒轉(zhuǎn)?，使倒轉(zhuǎn)時(shí)間延長(zhǎng)。 汽動(dòng)給水泵組倒轉(zhuǎn)超速 損壞 報(bào)廢 事故概況 濰坊發(fā)電廠 2 號(hào)機(jī)組系亞臨界 300MW 機(jī)組，配 100％容量的汽動(dòng)給水泵。 9： 10 分 EH油泵 B泵出口濾網(wǎng)差壓高，檢修要求切至 A泵運(yùn)行。構(gòu)成一般事故，中斷安全記錄。因此，直流潤(rùn)滑油泵跳閘是1 號(hào)機(jī)化瓦的直接原因； (4)從技術(shù)管理上看，廠及職能部門在生產(chǎn)管理上，在執(zhí)行各種制度上不嚴(yán)。 1996 年 5 月 14 日 10： 05 熱工車間程控班在循環(huán)水泵房 (海水冷卻 )就地解除 1B 循 環(huán)水泵?潤(rùn)滑水壓力低?保護(hù)時(shí)，因措施不當(dāng)，導(dǎo)致 1B 循環(huán)水泵跳閘， IA 循環(huán)水泵未聯(lián)動(dòng)投入， 1 號(hào)機(jī)因失去冷卻水低真空保護(hù)動(dòng)作跳機(jī)。機(jī)組運(yùn)行中曾出現(xiàn)過中壓差脹值?增大?現(xiàn)象，最大增至 1． 7mm，調(diào)整后恢復(fù)至1． 1mm 左右， 9 月 21 日 2： 00 在 180MW 負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行的情況下，中壓差脹值逐漸升高，由 1． 05mm 升至 1． 5mm，后又逐漸降至 1． 3mm， 5： 00 在負(fù)荷未變化的情況下，中壓差脹又開 始上升， 6： 09 負(fù)荷增至 210MW，中壓差脹繼續(xù)上升，至 7： 30 升至1． 75mm 采取緊急措施未能湊效，向中調(diào)匯報(bào)情況申請(qǐng)停機(jī)檢查， 9， 40 中壓差脹升至 1． 8mm 機(jī)組掉閘。事故少發(fā)電量27750萬 kW． h。 事故防止對(duì)策 (1)大修時(shí)對(duì)末級(jí)葉片及護(hù)環(huán)、鉚釘加強(qiáng)檢查、探傷，發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)處理； (2)加強(qiáng)振動(dòng)檢測(cè)設(shè)備的檢查維護(hù)工作，確保準(zhǔn)確、可靠，防止發(fā)生同類事件時(shí)擴(kuò)大事故。事故發(fā)生后省局有關(guān)部門的專業(yè)技術(shù)人員，哈汽廠工程技術(shù)人員及機(jī)械部總代表實(shí)地察看了損壞情況，制定了修理方案。 末級(jí)葉片護(hù)環(huán)脫落 振動(dòng)大停機(jī)檢修 事故概況 十里泉發(fā)電廠 7 號(hào)機(jī)系哈爾濱汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的 N300 13 ,出力 300MW,1997 年 11 月投產(chǎn)。 防范措施 (1)制造廠家應(yīng)確保互感器生產(chǎn)中各種材質(zhì)的質(zhì)量，制造出合格的產(chǎn)品； (2)生產(chǎn)建設(shè)單位在投運(yùn)前的互感器交接試驗(yàn)中必須堅(jiān)持各項(xiàng)試驗(yàn)項(xiàng)目試驗(yàn)合格，包括絕緣支架 的介質(zhì)損在內(nèi)。 (2)對(duì)爆炸 PT 的解剖檢查發(fā)現(xiàn)，在 PT 支架中段 (上、下鐵芯之間 )縱向?qū)娱g有一貫穿性電弧放電通道，在通道的上、下 鐵芯端有一黃豆粒大小的放電孔洞。保安電源自投成功，使升速至 2950r／ min 的 1機(jī)組被迫打閘停機(jī)。甲、乙再熱器安全閥動(dòng)作，鍋爐 水位急劇下降，電氣將發(fā)電機(jī)勵(lì)磁開關(guān)拉掉，同時(shí)，拉掉廠用 6kV I 段1601 開關(guān)，Ⅱ段 1602 開關(guān)。 防止事故的對(duì)策 (1)將法蘭連接口割除改為焊接接口； 8 (2)將燃油環(huán)形母管改到運(yùn)轉(zhuǎn)層以上 (原在運(yùn)轉(zhuǎn)層以下，停運(yùn)后管內(nèi)會(huì)存油 )； (3)全廠開展查、找、定、改活動(dòng)和安全教育活動(dòng)，對(duì) 6 號(hào)機(jī)組全面檢查分析，發(fā)現(xiàn)問題立即組織整改；同時(shí)對(duì)全體 生產(chǎn)人員進(jìn)行嚴(yán)格執(zhí)行?兩票三制?安全教育，提高職工安全生產(chǎn)責(zé)任感。 (2)確保整個(gè)制粉場(chǎng)所的衛(wèi)生。 14： 45 分甲、乙空氣預(yù)熱器、 1． 2． 3C 給粉機(jī)、電動(dòng)給水門電源消失，丁排粉機(jī)上部電纜又著火，立即組織人員撲救。安監(jiān)部從集團(tuán)公司編印的《發(fā)電系統(tǒng)典型故障分析與對(duì)策》、國(guó)家電力公司《事故快報(bào)》、省集團(tuán)公司《山東電力安全通報(bào)》上摘錄了 300MW 機(jī)組發(fā)生的事故、障礙事例，供大家參考學(xué)習(xí)。因此抓好安全管理工作。 為安全、平穩(wěn)地 搞好二期工程的試運(yùn)和投產(chǎn)工作做 出貢獻(xiàn)。 5 月 27 日3： 57分機(jī)組并入系統(tǒng)。當(dāng)一名檢修人員去聯(lián)系對(duì)油管道進(jìn)行 蒸汽吹掃時(shí)，另一名檢修人員看到法蘭已不漏油認(rèn)為管道內(nèi)沒有壓力了，即動(dòng)手去拆除法蘭螺栓。其中 220kVⅠ母線接 1 號(hào)機(jī)、鄒龍線、鄒接線；Ⅱ母線接鄒夏線、01 號(hào)高備變。電氣將 1 機(jī)鄒龍線、鄒接線倒至 220kVⅡ母線，并拉開 I 母線 PT 刀閘和母聯(lián)開關(guān)兩側(cè)刀閘，母差保護(hù)投單母線位置，其母線電壓為 232kV。 I 母線 PT 全換，并更換了 B 相避雷器還更換了被打壞的 A、 C 相刀閘支持瓷柱兩只，兩個(gè) PT 端子箱內(nèi)的設(shè)備及控制電纜近 100m(全燒熔化 )，整個(gè)搶修 10 工作結(jié)束后于 6 月 5 日 17 時(shí) 39 分 1 機(jī)組與電網(wǎng)并網(wǎng)，一切恢復(fù)正常。 (3)檢查試驗(yàn)情況 爆炸 PT 及同批的其他三臺(tái)未爆炸 PT 投運(yùn)前交接試驗(yàn)除支架 11 介損不合格外 (支架介質(zhì) tg?達(dá) 17． 5％～ 23． S％，當(dāng)時(shí)參考標(biāo)準(zhǔn)為不大于 10％ )，其它試驗(yàn)項(xiàng)目都合格，由于當(dāng)時(shí)支架的 tg?只是參考試驗(yàn)項(xiàng)目而不是正式交接試驗(yàn)項(xiàng)目，因此此 PT 仍然投運(yùn)。 1992 年 8 月 31 日 7： 23，值班員發(fā)現(xiàn) 8 號(hào)機(jī)第 4 軸承振動(dòng)大報(bào)警，同時(shí)車音突變，即緊急故障停機(jī)，停機(jī)后經(jīng)分析凝結(jié)水硬度突增，判斷為動(dòng)葉片斷裂，解體檢查為低壓缸正向第 六級(jí)第七組有一片動(dòng)葉斷裂，其它部分損傷。同時(shí)在機(jī)頭監(jiān)視的兩名運(yùn)行人員聽到機(jī)組聲音異常，即跑回控制室向班長(zhǎng)匯報(bào)，破壞真空。事故少發(fā)電量 15983 萬 kW． h。經(jīng)分析認(rèn)為通流部分有問題。 防止事故的對(duì)策 (1)已更換了整級(jí)動(dòng)葉片，并采用整圈松拉筋抑制 Bo 型振動(dòng)； 16 (2)投入運(yùn)行后加強(qiáng)機(jī)組參數(shù)的監(jiān)視。 故障原因分析 (1)機(jī)組在負(fù)荷穩(wěn)定情況下中壓缸差脹出現(xiàn)異常波動(dòng)； (2)中壓缸差脹探頭是大修中更換的新探頭分析該裝置工作點(diǎn)失穩(wěn)。 10： 24 又開啟直流潤(rùn)滑油泵； (5)10， 22 汽輪機(jī)惰走靜止，投盤車跳閘，立即手動(dòng)盤車約100 度。 19 循環(huán)水泵跳閘 機(jī)組停運(yùn) 事故概況 石橫發(fā)電廠乙站 2 號(hào)機(jī)系上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的 TC2F34． 21N 型亞臨界壓力凝汽式機(jī)組，出力 300MW， 1988 年 12 月投產(chǎn)，最近大修期 1991年 2月。 防止對(duì)策 (1)加強(qiáng)?兩票三制?執(zhí)行的監(jiān)督檢查和考核； (2)加強(qiáng)崗位培訓(xùn)，提高值班人員判斷、分析和處理事故的能力； (3)加強(qiáng)勞動(dòng)紀(jì)律的檢查、考核，提高監(jiān)盤和巡檢質(zhì)量。 10， 09 分 EH 油泵 B 泵跳閘，手啟 A泵、B 泵均不成功， EH 油壓低汽機(jī)跳閘。最近大修時(shí)間是 1994 年 7月。 1987 年 6 月投產(chǎn)。跳閘通道電磁閥無使用壽命曲線，不能定期更換。 事故原因分析 (1)四抽逆 止門關(guān)不嚴(yán)，造成廠用汽倒回中壓缸是造成汽機(jī)超速的原因； (2)該機(jī)大修后新更換微機(jī)型勵(lì)磁調(diào)節(jié)器，缺少運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)， 24 在主汽門關(guān)閉后發(fā)誤勵(lì)，導(dǎo)致雙柜退出，自投跟蹤手動(dòng) 50Hz 勵(lì)磁調(diào)節(jié)時(shí)造成發(fā)電機(jī)電壓瞬時(shí)降低，使得 400V 動(dòng)力低壓釋放，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)、靜子水冷泵同時(shí)掉閘，發(fā)電機(jī)瞬間斷水。待值長(zhǎng)前去查看時(shí)， 2 號(hào)調(diào)門處已著火，立即組織人員救火。 防止對(duì) 策 (1)對(duì)轉(zhuǎn)國(guó)產(chǎn)化的三臺(tái)油動(dòng)機(jī)全部解體檢查，并更換合格的密封件； (2)將損傷的活塞桿及上端蓋清理毛刺。 規(guī)程規(guī)定，汽動(dòng)給水泵運(yùn)行電動(dòng)給水泵作為備用時(shí)，再循環(huán)閥門開是電動(dòng)給水泵自啟動(dòng)的條件之一。水濺入電機(jī)后，使靜子端部絕緣薄弱處相間故障，循環(huán)水泵跳閘后出口蝶閥卡澀，則擴(kuò)大了事故，最終成為停機(jī)事故。事故少發(fā)電 量 1410 萬 kW． h，少送電量 552萬 。 (4)制造廠未安裝下瓦頂軸油通道工藝孔的堵塞。 (2)6 號(hào)瓦下瓦雖有搟攆，但剩余烏金厚度在 1． 5mm 以上，也未發(fā)現(xiàn)有烏金脫胎現(xiàn)象，還可以使用。由于設(shè)備損壞嚴(yán)重，轉(zhuǎn)為擴(kuò)大性小修。斷裂分別發(fā)生在螺栓腰身、汽缸結(jié)合面和螺紋最大應(yīng)力處。 試驗(yàn)結(jié)果分析 對(duì)斷裂螺栓進(jìn)行檢查及試驗(yàn)，焊栓表面存在較多的小裂紋，大部分螺栓斷口不平整，汽輪機(jī)高壓缸螺栓由于設(shè)計(jì)安裝上的原因，造成螺栓存在彎矩，螺栓不僅承受軸向應(yīng)力作用，還承受切向應(yīng)力作用。 （ 3）由于西 4 號(hào)螺栓的斷裂，導(dǎo)致其它螺栓所承受的應(yīng)力聚然升高，在 高應(yīng)力作用下，其它螺栓在產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕裂紋的應(yīng)力集中區(qū)或薄弱區(qū)發(fā)生脆性斷裂。在我省青島、威海兩電廠新機(jī)組中也使用了 HG4145／ QS 材料的螺栓，且 96 年 6月青島電廠 1 號(hào)機(jī)高壓螺栓斷了 3根；在全國(guó)其他地區(qū)的多個(gè)電廠也發(fā)生了斷裂事故，如上海吳涇電廠斷了 9 根持環(huán)螺栓、浙江加興電廠斷了 5 根、安徽馬鞍山電廠斷了 11 根、秦皇島熱電廠等。 設(shè)備損壞情況 1991 年 1 月 16 日至 5 月 7 日進(jìn)行揭瓦、揭缸檢查，發(fā)現(xiàn)機(jī)組損壞十分嚴(yán)重。導(dǎo)汽管安裝焊接前，甲、乙雙方共同進(jìn)行過檢查，確認(rèn)無雜物，中壓缸內(nèi)如何進(jìn)入碳鋼焊渣，有待進(jìn)一步查找原因。 (3)3號(hào)軸承箱死點(diǎn)不死。 (3)汽機(jī)中壓缸： a 由廠家對(duì) 3 號(hào)軸承箱進(jìn)行死點(diǎn)加固，重新配瓦，廠家要求將球面間隙放大到 0． 08～ 0． 12mm，以提高自控能力。 (7)中壓缸膨脹慢，影響升負(fù)荷速度的改進(jìn)措施： a 將中壓缸脹差 由 +3． OOmm 放大至 3． 8mm。 15； 08， 2 號(hào)爐 BTG 盤發(fā)出MFT(主燃料切除 )動(dòng)作信號(hào)，鍋爐滅火，汽機(jī)跳閘，發(fā)電機(jī)解列，廠用電自投成功。 (2)機(jī)組解列后，主汽門關(guān)閉，潤(rùn)滑油壓隨轉(zhuǎn)速下降而降低，當(dāng)油壓降到 0． 07MPa 和 0． 06MPa 時(shí)，交、直流潤(rùn)滑油泵應(yīng)自起動(dòng)，但實(shí)際沒有起動(dòng)，是事故的主要原因。 (4)運(yùn)行崗位新人員多，缺乏實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，事故處理能力較差。 (6)停機(jī)時(shí)，應(yīng)設(shè)專人監(jiān)測(cè)潤(rùn)滑油壓和軸瓦溫度，隨轉(zhuǎn)速的下降及時(shí)投入交、直流潤(rùn)滑油泵。上下缸溫差 大，轉(zhuǎn)子下部冷卻部位熱應(yīng)力超過屈服應(yīng)力極限，產(chǎn)生拉伸塑性變形，轉(zhuǎn)子內(nèi)部溫度均勻后，冷卻部位由凹