【正文】 1185761771/8截面11858718871185981998118510911010911851110111111011851211112121111851312113131/4截面118514131141413118515141151514118516151161615118517161單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)截面截面高度截面面積截面抗彎慣距截面中性軸高度單元自重17171611851818171562193/8截面1919205782023202023600212621211/2截面6272229222229662233223233/8截面7052435242435757253825251/4截面8202641262641895274427271/8截面9842847282847103029502929支座103030533030539783156313156878325932321/8截面79733623333627313465343465679356835351/4截面63836713636716073774373774584387738383/8截面559單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)截面截面高度截面面積截面抗彎慣距截面中性軸高度單元自重393980559408314040831370411/2截面1 主梁恒載內(nèi)力包括主梁自重引起 的自重內(nèi)力和后期恒載引起的恒載內(nèi)力。二、適用范圍：一般造橋機(jī)等設(shè)備由于本身體積龐大，安裝比較麻煩，經(jīng)過(guò)測(cè)算，如果待建橋梁長(zhǎng)度不足800m，造橋機(jī)安裝費(fèi)用攤銷(xiāo)很高，如果施工長(zhǎng)度大于1300m，導(dǎo)致工程工期較長(zhǎng)，所以移動(dòng)模架施工的適用橋梁長(zhǎng)度為800－1300m，大于1300m可以考慮采用2套移動(dòng)模架，同時(shí)造橋機(jī)施工盡可能的避免中途拆裝作業(yè)；由于移動(dòng)模架設(shè)備本身比較昂貴，一次性投入相當(dāng)大，往往是未得到第一孔現(xiàn)澆梁的計(jì)價(jià)款，在安裝完畢之前先期投資巨大，導(dǎo)致一般項(xiàng)目上的資金壓力相當(dāng)大，目前制約其推廣的主要因素是按照移動(dòng)模架施工的橋梁設(shè)計(jì)還是相對(duì)較少，移動(dòng)模架的周轉(zhuǎn)次數(shù)相對(duì)較少，如果一套模架能夠周轉(zhuǎn)施工2次以上，經(jīng)濟(jì)效益比滿(mǎn)堂支架相當(dāng)可觀；同時(shí)雖然移動(dòng)模架施工速度相當(dāng)快，但是由于一般施工單位投入數(shù)量有限，導(dǎo)致工作面少，所以對(duì)于工期特別緊的項(xiàng)目，沒(méi)有滿(mǎn)堂支架大面積采用人海戰(zhàn)術(shù)施工突擊搶工期的條件。因?yàn)闈M(mǎn)堂支架不考慮施工階段的劃分，所以單元?jiǎng)澐植幌駪冶凼┕し敲绰闊?，由于時(shí)間關(guān)系，（由于單元號(hào)和節(jié)點(diǎn)號(hào)較多，故省略） 滿(mǎn)堂支架法是采取按一定間隔，密布搭設(shè)，起支撐作用的腳手架的施工方法。常用的承托在頂板與腹板之間一般為1:1,1::3，底板與腹板之間一般為1:1。二、腹板和其它細(xì)部尺寸1)、腹板厚度 一般來(lái)說(shuō)，變截面箱梁采用直腹板，主要功能是承受結(jié)構(gòu)的彎曲切應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力所引起的主拉應(yīng)力，墩頂區(qū)域剪力大，因而腹板較寬，跨中區(qū)域的腹板較窄。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)和已建成橋梁的資料分析可知，通常支點(diǎn)梁高和主跨之比一般為（1/161/20）L，跨中梁高：一般為(1/301/50)L。此外，連續(xù)梁橋主梁除了跨中部分承受正彎矩外，支點(diǎn)還要承受負(fù)彎矩，因此，在截面設(shè)計(jì)中支點(diǎn)截面往往需要加強(qiáng)。當(dāng)連續(xù)梁的跨徑接近或大于70m時(shí)，在恒、活載作用下，支點(diǎn)截面將出現(xiàn)較大的負(fù)彎矩。供貨廠家必須取得ISO9002和BSI質(zhì)量體系認(rèn)證證書(shū)。全層結(jié)構(gòu)不均，局部砂、礫石分別富集，松散～稍密，飽和，透水性好。卵石質(zhì)土：褐黃色，石質(zhì)成份主要以石英巖、砂巖為主，灰?guī)r、花崗巖、等次之，次圓～圓狀，一般粒組組成約5%，200～60mm約20%，60～20mm約20%，20～2mm約45%，余為砂及少量粉粘粒。經(jīng)鉆探及地調(diào)測(cè)繪，橋址區(qū)出露及揭露地層為第四系及侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組。在施工方面，結(jié)合其地形情況及起重設(shè)備等方面的考慮，采用滿(mǎn)堂支架施工法。在大跨徑橋梁設(shè)計(jì)方面，重視對(duì)空氣動(dòng)力學(xué)、振動(dòng)、穩(wěn)定、非線(xiàn)性等的研究。求，常常采用多孔一聯(lián)，用來(lái)減少橋面伸縮縫的數(shù)目，而將伸縮量集中在橋的活動(dòng)支座的那一端，并且設(shè)置完善的、具有大變形量的伸縮縫裝置。由于支點(diǎn)負(fù)彎矩的存在，可使得跨中正彎矩比同跨的簡(jiǎn)支梁減少很多。自從有了預(yù)應(yīng)力混凝土，許多橋梁和公路的建設(shè)中，普通鋼筋混凝土被預(yù)應(yīng)力混凝土逐漸所代替。 beam calculation；earthquake目錄1緒論 1 1 22設(shè)計(jì)資料 3 3 43橋跨總體布置及結(jié)構(gòu)尺寸擬定 6 6 6 6 7 74主梁建模 10 10 10 10 115恒載計(jì)算 14 14 16 17 18 196 次內(nèi)力計(jì)算 23 23 23 溫度次內(nèi)力的計(jì)算 25 277預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置 321 32 32 35 368預(yù)應(yīng)力損失及有效應(yīng)力計(jì)算 39 預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算 39 39 40 40 40 419內(nèi)力組合 43 承載能力極限狀態(tài)下的效應(yīng)組合 43 正常使用極限狀態(tài)下的效應(yīng)組合 4510主梁驗(yàn)算 48 48 正截面承載力計(jì)算 48 持久狀況正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 50 正截面驗(yàn)算（法向拉應(yīng)力） 51 5411撓度與預(yù)拱度設(shè)計(jì) 5512主要工程數(shù)量計(jì)算 57 57 57 57 57 57 57 5713總結(jié) 59致謝 601參考文獻(xiàn) 61 61 61350m+70m+50m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱型梁橋設(shè)計(jì)1緒論隨著交通運(yùn)輸特別是高等級(jí)公路的迅速發(fā)展，對(duì)行車(chē)平順舒適提出了更高的要求。本科畢業(yè)設(shè)計(jì)題目50m+70m+50m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱型梁橋設(shè)計(jì)學(xué)生姓名學(xué)　號(hào)教學(xué)院系土木工程與建筑學(xué)院專(zhuān)業(yè)年級(jí)指導(dǎo)教師職　稱(chēng)講師單　　位西南石油大學(xué)輔導(dǎo)教師職 稱(chēng)單　　位完成日期2013年6月5日Southwest Petroleum University Graduation ThesisDesign Of Prestressed Concrete Continuous box Beam BridgeGrade: Class 3, Grade 2009 Name: Liu Lian Fu Speciality: Civil Engineering Instructor: Liao Yu Feng School of Civil Engineering and archetecture201265摘要本論文主要是進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱型梁橋上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。 dead load、secondary internal force；the bination of internal forces；Dr. Bridges Software。這樣就可以抵消外荷載作用下混凝土產(chǎn)生的拉應(yīng)力。連續(xù)梁橋的最大正彎矩發(fā)生在跨中附近，而最大負(fù)彎矩（絕對(duì)值）發(fā)生在支點(diǎn)截面上。公路橋?yàn)闈M(mǎn)足高速平穩(wěn)行車(chē)的要1研究更適合實(shí)際受力狀態(tài)的力學(xué)分析法和新的設(shè)計(jì)理論。連續(xù)梁橋由于是超靜定結(jié)構(gòu)，計(jì)算量大，且準(zhǔn)確性難以保證，這樣不僅提高了效率，而且準(zhǔn)確性也得到了保證。河段呈“U”型河谷，大橋北岸Ⅰ級(jí)階地幾乎被人工破壞殆盡，邊灘、漫灘發(fā)育，南岸為基座階地，漫灘后部基巖裸露。主要分布于高河漫灘上部，厚1～6m不等。卵石質(zhì)土：褐黃色，石質(zhì)成份主要以石英巖、砂巖為主，灰?guī)r、花崗巖、等次之，次圓～圓狀，一般粒組組成約5%，200～60mm約20%，60～20mm約20%，20～2mm約45%，余為砂及少量粉粘粒。錨具型號(hào)錨墊板寸mm波紋管徑外/內(nèi)mm螺旋筋圈徑mm圈數(shù)千斤頂型號(hào)錨具最小布置間距mmOVM15518062/551704Ycw100200OVM15720077/702406Ycw150230OVM15923087/802706Ycw250260VM151227097/903307Ycw250290OVM1519320107/1004008Ycw400420OVM1527370127/1204708Ycw650490YM15516567/601705YDC1500210YM15719077/701905YDC1500230YM15921587/802106YDC2000270YM151225092/852506YDC2500320YM1515290102/953206YDC3200370YM1517300107/1003407YDC4200400YM1519300107/1003507YDC4200420YM1524320117/1104007YDC5200460 其產(chǎn)品性能符合國(guó)際預(yù)應(yīng)力協(xié)會(huì)編制的《后張預(yù)應(yīng)力體系驗(yàn)收建議》（FIP91）和《預(yù)應(yīng)力筋錨具、 夾片和連接器》(GB/T1437093)的要求。符合以上原理要求。板式截面一般用于中小跨徑的連續(xù)梁橋中，多采用支架現(xiàn)澆施工，一般空心截面用于跨徑1530m的連續(xù)梁橋中。本設(shè)計(jì)采用單箱雙室截面，截面寬度為13m。本次設(shè)計(jì)中采用雙面配筋，且底板也是由支點(diǎn)處向跨中按拋物線(xiàn)變化，因此，支點(diǎn)處底板取37cm，跨中底板取25cm，頂板取25cm。此外，承托使力線(xiàn)過(guò)渡比較平緩，減弱了應(yīng)力的集中程度。全橋共分為80個(gè)單元，分別為17*1m、10*3m、2*3m、10*3m、2*2m、10*3m、2*3m、10*3m、17*1m。移動(dòng)模架逐孔現(xiàn)澆施工接縫一般設(shè)置在跨徑的1/41/6處，即接近連續(xù)梁零彎矩點(diǎn)附近，施工狀態(tài)與成橋狀態(tài)受力模式比較接近。四、移動(dòng)模架施工現(xiàn)澆箱梁砼二次澆筑要點(diǎn)：二次澆注混凝土同樣采取對(duì)稱(chēng)、平衡澆注，縱向分段，水平分層，但比一次全斷面澆注混凝土質(zhì)量容易控制，但是共同的難點(diǎn)在于是保證腹板與底板相交梗掖處的砼密實(shí)，同時(shí)為了保證施工縫處前支點(diǎn)墩頂頂板不出現(xiàn)裂縫，需要結(jié)合現(xiàn)澆梁鋼筋、預(yù)應(yīng)力孔道布置（特別是梗掖處的底板預(yù)應(yīng)力孔道是否布置非常集中）、底板承托是否很平導(dǎo)致砼很難進(jìn)入充滿(mǎn)梗掖等，確定合理的澆筑順序以及內(nèi)模結(jié)構(gòu)，一般砼澆筑縱向順序采用由跨中向兩邊，即墩頂合攏的縱向澆注順序，橫向采用先梗掖－底板、腹板－頂板的澆筑順序，梗掖處可內(nèi)模板開(kāi)天窗觀察及輔助振搗，具體落實(shí)過(guò)程要視具體情況合理選用，不斷摸索坍落度等技術(shù)指標(biāo)，優(yōu)化施工方案。由于影響線(xiàn)計(jì)算方法一樣，通過(guò)橋梁博士軟件計(jì)算得出影響線(xiàn)結(jié)果以29號(hào)單元為例子進(jìn)行列表。甚至更大。 由于各個(gè)支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)梁是一種對(duì)支座沉降特別敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分。截面的安全性是通過(guò)計(jì)算截面的抗彎安全系數(shù)來(lái)保證的。當(dāng)預(yù)應(yīng)力束筋選擇過(guò)大，每束的預(yù)加力不大，造成大跨結(jié)構(gòu)中布束過(guò)多，而造成尺寸限制布置不下時(shí)，則要求增大截面。7. 預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)盡量