【正文】 箍，直徑為10mm。12 持久狀況應(yīng)力驗算持久狀況應(yīng)力驗算計算使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力 、預(yù)應(yīng)力鋼筋的kc?拉應(yīng)力 及斜截面的主應(yīng)力 。x0139。x???換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心及普通鋼筋重心的距離分別為 ??39。0 ???A(2)換算截面重心位置 預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋換算截面對空心板毛截面重心軸的靜矩為 ???????? ?3 s39。IEB?混凝土強(qiáng)度達(dá)到 C45，此時 ，則 值將發(fā)生變化，此時需a1354cMPE?‘ESP?和要重新計算換算截面慣性矩。40（2）22 纖維處：空心板 22 纖維處以上截面對空心板換算截面重心軸靜距為????3 ? ?????? ????????????S則 ..29b1001s MPIV????空心板支點截面 22 纖維處的預(yù)應(yīng)力 為pc? ? ?????? ???計入正溫差效應(yīng)， ???? MPIM???????計入反溫差效應(yīng)， ???主拉應(yīng)力：計入正溫差效應(yīng)： . 2tp MP???????????????計入反溫差效應(yīng)： . 2tp?對于部分預(yù)應(yīng)力混凝土 A 類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件應(yīng)該滿足，現(xiàn)在 22 纖維處， （ MP???? ???入正溫差效應(yīng)）， （計入反溫差效應(yīng)），??性要求。 —單位面積 重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取yeyA負(fù)值。 .0llll ??? ??????MPalll ???????KNANsl 73816p?? ? ?????? ???? MPpcEl ???? 混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 6l???????????????， EPl31式中 —全部鋼束重心處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失6l? —鋼束錨固時，全部鋼束截面重心處由預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)pc力， 0p0pcyIeNA?? —傳力錨固時，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力?；炷两孛媸軌簠^(qū)高度 為: ??????‘A ，且 .x ???則跨中截面的抗彎承載力 6cdu ?????? ?????????????? KN?‘因此跨中截面正截面抗彎承載力滿足要求 斜截面抗剪承載力計算 截面抗剪強(qiáng)度上、下限校核選取距支點 h/2 處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算。s= = ，???NC50， ，空心板毛截面面積為 ，? 22m10578cA??抗矩為 ，假設(shè)33536 ??下 ??， ??? 所需預(yù)應(yīng)力鋼束截面面積 ??lconpe?pA全 部 預(yù) 應(yīng) 力 損 失 值—應(yīng) 力預(yù) 應(yīng) 力 鋼 筋 的 張 拉 控 制?lcon?采用高強(qiáng)度低松弛 7 絲捻制的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，公稱直徑為 ，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為 ，彈性模量2140m a6f1860MPaf pdpk MP??， 設(shè) 計 強(qiáng) 度 為。由表 的數(shù)據(jù)畫出各板的橫向分布影響線，并按最不利位置布載，求得兩車道的各板橫向分布影響線。經(jīng)濟(jì)性 空心板截面可以充分利用材料，經(jīng)濟(jì)合理。2 圖 預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板橋布置圖3 方案二：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱型梁橋預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱型梁橋：混凝土采用 C50 混凝土；鉸縫采用 C40 混凝土；橋面鋪裝采用 C30 瀝青混凝土和 C40 防水混凝土。設(shè)計時要求橋梁形式與周圍地理環(huán)境能夠很好的融合，設(shè)計城市橋梁還除滿足功能要求外還特別注重美觀大方。 蓼 水 河 地 區(qū) 的 地 質(zhì) 情 況 如下 ： 亞 粘 土 ， 8—9 米 ； 亞 砂 土 ， 5—6 米 ； 泥 質(zhì) 粉 砂 巖 ， 14—15 米 ； 鑒于架橋地質(zhì)地形情況，該處地勢平緩，橋全長較短，故比選方案主要采用簡支板橋和連續(xù)梁橋形式。整體性好，結(jié)構(gòu)剛度大，但自重較大。通過表 對比，從受力合理，安全適用，經(jīng)濟(jì)美觀的角度綜合考慮，方案一:預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋為最佳推薦方案。為設(shè)計和施工方便，各空心板設(shè)計成統(tǒng)一規(guī)格，按最不利組合進(jìn)行設(shè)計，即選用 3 號板橫向分布系數(shù)，跨中和 處的橫向分布系數(shù)取下列數(shù)值：l/4 ?汽 209.?人(2)支點處荷載橫向分布系數(shù)計算：支點處的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計算，3 號板的橫向分布系數(shù)計算如下： ??汽汽 ?0m?人15橫斷面中心線鉸 縫 瀝 青 混 凝 土 水 層C4防 水 混 凝 土 圖 支點處荷載橫向分布影響線及最不利布載圖（cm）(3)支點到 截面處得荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插法求得l/4空心板荷載橫向分布系數(shù)匯總于下表表 作用種類 跨中到 l/4 處 支點 支點到 l/4 處汽車荷載 人群荷載 0直線內(nèi)插16 圖 空心板跨中內(nèi)力影響線及加載圖式（cm）圖 空心板 l/4 處截面內(nèi)力影響線及加載圖式（cm） 可變作用效應(yīng)計算車道荷載效應(yīng)：計算車道荷載效應(yīng)引起的空心板跨中及 處截面的效應(yīng)時，均l/4布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 應(yīng)滿布于使空心板產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)kq17值 只作用于影響線中一個最大影響線峰值處，為此需繪制出跨中彎矩、跨中剪力、kp處截面彎矩及剪力影響線圖，如下l/4(1)跨中截面彎矩： （不計沖擊時））（汽 kkypqmM???? （計沖擊時））（）（汽 k1?不計沖擊： ?????? KN）（汽計沖擊： 768）（汽剪力： （不計沖擊時））（汽 kkypqV???? （計沖擊時））（）（汽 km1?不計沖擊： ?????）（汽計沖擊： 14968）（汽(2)l/4 處截面彎矩： （不計沖擊時））（汽 kkypqM??? （計沖擊時））（）（汽 m1???不計沖擊： ????? KN）（汽計沖擊： 668?）（汽剪力： （不計沖擊時））（汽 kkypqV??? （計沖擊時））（）（汽 k1???不計沖擊： ????）（汽計沖擊： 68?）（汽(3)支點截面剪力支點截面由于車道荷載產(chǎn)生的效應(yīng)，考慮橫向分布系數(shù)沿空心板跨長的變化，同樣均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個最大影響線的峰值處，如圖：18圖 支點截面剪力計算圖（cm）不計沖擊： ????KN159 ? ?????? ??????汽計沖擊： ?汽（4）人群荷載效應(yīng)人群荷載是一個均布荷載，其值為 。 40122120圖 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖（cm） 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置空心板截面可換算成等效工字形截面來考慮22h′f=′f=12hk==圖 空心板等效工字形截面圖（cm）由 4233k2 ??????? ???????????）（由以上兩式聯(lián)立求得： ， ?則得等效工字形截面的上翼緣板厚度為 ???????’等效工字形截面的下翼緣板厚度為 .?等效工字形截面的腹板厚度為 ?? ??‘假設(shè)截面受壓區(qū)高度 ，設(shè)有效高度 ，正截面’fhx? ?承載力為 ??????2bf0cd0M?—橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，安全等級為二級，取 —混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，C50 混凝土，cdf ?—承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩 ??????????M?2339。 m470b?斜筋，因此，斜截面抗剪承載力為： 此處 ，HRB335 鋼筋，??svkcu03321cs ??，P??? 1Sv雙肢箍筋，直徑為 ， ，??? % ???SA所以 ???? 280% f6hd3 svkcu3cs??? ?????????，該處截面抗剪承載力滿足要求②距跨中截面 處截面m60x此處箍筋間距 ， ，采用 HRB335 鋼筋，雙肢箍筋，25Sv??直徑為 ，???? 280%. fbhd03 svkcu32cs??? ??????????，該處截面抗剪承載力滿足要求299 預(yù)應(yīng)力損失計算采用高強(qiáng)度低松弛 7 絲捻制的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，公稱直徑為 ，為 ，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為 ，設(shè)計強(qiáng)度為 ，彈性模量2140ma1860fpkMP?a60fpdMP?。將以上數(shù)據(jù)代入求得 6l?跨中： ??.% Pl ??????處：4/l . . 6 Ml ??支點： ?? Pl ??????33 預(yù)應(yīng)力損失組合計算傳力錨固時第一批損失 :1l? MPlllll ???????傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和 ：l 432llllll ??跨中： .. ?處：4/l 9860l支點： .. Pl ????則各截面的有效預(yù)加力為： l?conpe跨中： Ml ??處： 4/l 631l支點： . Pl??3410 正常使用極限狀態(tài)計算 正截面抗裂性計算正截面抗裂性計算是對構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗算，對于部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件，應(yīng)滿足如下兩個要求：（1）在作用短期效應(yīng)組合下， ??（2）在作用長期效應(yīng)組合下， lt式中 —在作用短期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，st? MPWM??? —扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)pc? Pll ???????NANsl ?? ??eel? MPIA ??????? ???? —在荷載長期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力lt MPWMllt ????由此得： tkpcst MP??? a?lt在作用短期效應(yīng)組合和長期效應(yīng)組合下，跨中截面混凝土拉應(yīng)力滿足部分預(yù)應(yīng)力A 類構(gòu)件的要求。在作用長期效應(yīng)組合下，梁底總拉應(yīng)力為 Pl ????則 ，符合部分預(yù)應(yīng)力混凝土 A ?l求。A 類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的剛度應(yīng)采用 ，?情況確定 ，則0B 215140c0 . ???IE由恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度 1502k ???lMG按短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的跨中撓度 1202s ???BlQ受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)計算的撓度值，乘以撓度長期增長系數(shù) ，對 C50 混凝土， ，則荷載短?????期效應(yīng)組合引起的長期撓度值為 ???l恒載引起的長期撓度值為 .89..預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的長期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度值后梁的最大撓度不應(yīng)超過計算結(jié)構(gòu)跨度的 ，即1/ ????GlQll撓度值滿足規(guī)范要求。0 ?????（‘ 2s4539。01m472 .4).)? ??? ）（（）（（ ASESEP?? 換算截面到空心板毛截面重心軸的距離為 （ 向 下 移 ）39。0139。s0139。46 斜截面主應(yīng)力驗算斜截面主應(yīng)力計算選擇支點截面的 11 纖維處、22 纖維處、33 纖維處在作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合和預(yù)加力作用下產(chǎn)生的主壓應(yīng)力 和主拉應(yīng)力 進(jìn)行計算，滿cp?tp?足 MP??????2kcxxtc ???????????式中 —在計算主應(yīng)力點，由預(yù)加力和按作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合計算得彎矩產(chǎn)cxk生的混凝土法向應(yīng)力， （計入溫差效應(yīng)）t0kpccxky????I —在計算主應(yīng)力點，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按作用標(biāo)準(zhǔn)組合計算k?的剪力 產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力，kV0dkbISV?? —計算主拉應(yīng)力處按作用標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎矩kM —計算截面按標(biāo)準(zhǔn)組合計算的剪力設(shè)計值 —計算主拉應(yīng)力點以上部分換算截面面積對換算截面重心軸的面積矩0S b—計算主應(yīng)力點處構(gòu)件腹板的寬度 11 纖維處由前面計算知, , ,?m4802b??矩 ，空心板 ??I 1??361 則 MPIV????計入正溫差效應(yīng) ?????????計入反溫差效應(yīng)47?? MPIM????????于是 11 纖維處的主拉應(yīng)力為計入正溫差效應(yīng) ?? 2tpc P）（?????????????????計入反溫差效應(yīng) 2tpc M）（?????????????因此 ，符合要求。設(shè)預(yù)制空心板當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到 C45 時，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線，這時空心板處于初始預(yù)加力及空心板自重共同作用下，需要計算空心板板頂、板底法向應(yīng)力。p39。上述配筋率 , 為預(yù)拉區(qū)普通鋼筋截面積，A 為空心板截面毛截面面s??39。 圖 鉸縫抗剪承載力計算圖式（cm）6016 畢業(yè)設(shè)計總結(jié)此次畢業(yè)設(shè)計歷時兩個多月，在指導(dǎo)老師的悉心指導(dǎo)下，我順利的完成了畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書所要求的各項任務(wù)，專業(yè)知識有了很