【正文】 ) (MPa)1 7 2 7 3 7 4 15 5 15 表 62 L/4 截面管道摩擦損失 計算表1l?θ=φ–α x μθ+kx )(kxe???? ??)(1kxcone????? 鋼束號(。也可直接按下列簡化公式進(jìn)行計算。 ???cpE? ——全部預(yù)應(yīng)力鋼筋（ m 批）的合力 Np 在其作用點（全pc? 部預(yù)應(yīng)力鋼筋中心）處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力， ，截面特性按表 57 凈截面取用；IeNApp2c??其 中 Np= =()??pllA21con?? == MPaIeNApp2c??? ????所以 = MPapcElm??14?...? 由預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失53鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計算： pepkel f???????????? 式中： —— 張拉系數(shù)，本設(shè)計采用超張拉，取 =；? —— 鋼筋松弛系數(shù)，對低松弛鋼絞線，取 =；? ? —— 傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，對后張法構(gòu)件，pe? 。= /(5) (t, )pcs? (6) [(4)+(5)] =4ΔAp /An?%1+15 計 算 應(yīng) 力 損 失= (MPa)6l?表 68 L/4 截面 計算表6l計算數(shù)據(jù)= = 持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算 在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，必須驗算這兩類截面的承載力。pdfc39。則 上。(39。（1）確定受壓區(qū)高度：對于帶承托翼緣板的 T 形截面，若 ≤pdAf（式中 ， 分別為受壓翼緣有效寬度和厚度）成立時，fcdhbf39。m =125138836cm4 1gMnI =12868c㎡ = = nAep=105Mpa =? (Mpa)nAN0 (MPa)ngpeI10?(MPa)pc?(1) (2) (3) =(1) + (2)計算 pc? 21iepp??58 計算公式： = 6l?pcEcsptt?????15)],(),([?分子項 分母項(4) φ(tEp?c, )0t i178。 ； Asp???配 筋 率 A ——本設(shè)計為鋼束錨固時相應(yīng)的凈截面面積 ，見主梁截面 nA 幾何特性計算總表； ——本設(shè)計即為鋼束群重心至截面凈軸的距離 ，見主梁截 pe ne 面幾何特性計算總表； ——截面回轉(zhuǎn)半徑，本設(shè)計為 ；i nAIi?2 ——加載齡期為 ，計算齡期為 t 時的混凝土徐變系數(shù)；),(0t?0t ——加載齡期為 ，計算齡期為 t 時混凝土收縮應(yīng)變。 ——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按Ep?張拉時混凝土的實際強(qiáng)度等級 計算； 假定為設(shè)計強(qiáng)度的 90%，39。) (rad) (m) (MPa)1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0 495 0 0 表 64 各設(shè)計控制界面 平均值1l?截面 跨中 L/4 支點平均值（MPa）1l? 由錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 按《公預(yù)規(guī)》 條，對曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。 529207 凈軸以上面積 Sno cm179。 翼緣部分面積 San cm179。（ 2） bb 線 以 上 （ 或 以 下 ） 的 面 積 對 中 性 軸 的 （ 凈 軸 和 換 軸 ）靜 矩 。故 =f39。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條，對于 T 形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度 ，應(yīng)取下列三者中的最小值：fb39。計 N1N2N3N4 標(biāo)號為 1，計 N5N6N7N8 標(biāo)號為 2，計 N9N10 標(biāo)號為 3，計 N11N12 標(biāo)號為 4，計 N13N14 標(biāo)號為 5.表 42 各計算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號4X(cm)R(cm)sin? =x4/ R cosα0a(cm)i(cm)pa(cm)1 未彎起 10 102 未彎起 未彎起 3 4 未彎起 未彎起 四分點5 36直線段y φ 5Xtan5?0a(cm)i(cm)pa(cm)1 30 7 10 2 7 3 7 4 15 支點5 15 （3）鋼束長度計算 一根鋼束的長度為曲線長度、直線長度與兩端工作長度（270cm）之和，其中鋼束曲線長度可按圓弧半徑及起彎角度計算。 鋼束起彎角和線形的確定 確定鋼束起彎角時，既要照顧到因彎起所產(chǎn)生的豎向預(yù)剪力有足夠的數(shù)量，又要考慮到由其增大而導(dǎo)致摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。pepa一號梁： )( ?????n2 .按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計算圖式，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度 ，應(yīng)cdf力圖式呈矩形，同時預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度 。? ?????21； ； ； ； 。） 故半跨內(nèi)橫梁重力為 ?? ?????）（ （5）預(yù)制梁永久作用集度 m/.... ??）（ （1）現(xiàn)澆 T 梁翼板集度 =25=??5G （2）中主梁現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁體積=179。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，也為布置錨具的需要，在距梁端 2480mm 范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬，同時馬蹄寬度為 700mm，馬蹄部分為配合鋼束彎起而從七分點附近（第二道橫隔梁處）開始向支點逐漸抬高，在馬蹄抬高的同時，腹板寬度亦開始變化。每條節(jié)線距離截面底緣 x 軸的距離為 hi，節(jié)線寬度為 bi 。本設(shè)計腹板厚度取 300mm。預(yù)制梁內(nèi)正彎矩鋼束采用兩端同時張拉，錨下控制應(yīng)力為 ；?負(fù)彎矩鋼束采用單端張拉，錨下控制應(yīng)力為 ，.入預(yù)應(yīng)力鋼筋與錨圈口之間的摩擦損失。 鋼筋混凝土瀝青混凝土鋼絞線2kN/ m179。預(yù)應(yīng)力管道：采用預(yù)埋圓形和扁形塑料波紋管成型。見下表11表 11 方案比選設(shè)計方案一 設(shè)計方案二 設(shè)計方案三比較項目方 案 簡支 T 梁（50M）連續(xù) T 梁（16+18+16）M連續(xù)箱梁（25+25）M實用性 有成熟的工藝技術(shù)經(jīng)驗，各 技術(shù)先進(jìn)，工藝要求較嚴(yán)格， 抗扭剛度大，變形小，行車2梁受力相對獨立，避免超靜定的復(fù)雜問題，行車較舒適所需設(shè)備較少，占用施工場地少，行車平穩(wěn)舒適平穩(wěn)舒適，占用施工場地多美觀性構(gòu)造簡單，線條簡潔能與周圍環(huán)境協(xié)調(diào)好，造型美觀構(gòu)造簡單，線條簡潔明快， 線條簡潔明快施工難易最簡單，技術(shù)成熟，工期短，施工速度快比簡支梁難，比箱梁復(fù)雜，施工方法較多，最難，養(yǎng)護(hù)麻煩，土方量大，伸縮縫多經(jīng)濟(jì)型 最省錢 較省錢 最費(fèi)錢優(yōu)點制造簡單，整體性好，接頭方便，單孔靜定結(jié)構(gòu)，受力明確，構(gòu)造簡單施工方便，快捷可以充分發(fā)揮預(yù)應(yīng)力技術(shù)，施工設(shè)備機(jī)械化和構(gòu)件生產(chǎn)工廠化，可提高施工質(zhì)量，減低施工費(fèi)用超靜定結(jié)構(gòu)，受力好，結(jié)構(gòu)剛度大，橋面變形小，動力性能好，超靜定結(jié)構(gòu)，受力好，穩(wěn)定性好，變形小，結(jié)構(gòu)剛度大缺點不能做到大跨徑，橋墩很多。根據(jù)安全、適用、經(jīng)濟(jì)、美觀的設(shè)計原則，我初步擬定了三個方案。錨具：預(yù)制 T 梁采用 OVM15 型錨具及其配套設(shè)備；T 梁接頭頂板束采用 BM15 型錨具及其配臺設(shè)備《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTG B012022）。tMPaMPaMPa MPa 主梁混凝土壓應(yīng)力極限值：極限壓應(yīng)力極限主壓應(yīng)力拉應(yīng)力極限值：短期效應(yīng)組合極限拉應(yīng)力???MPa 5名稱 項目 符號 單位 MPa 限主拉應(yīng)力MPa 0MPa 1860MPa 105MPa 1260 標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 彈性模量 抗拉設(shè)計強(qiáng)度最大控制應(yīng)力 ?MPa 1395MPa 1209鋼絞線持久狀態(tài)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)荷載組合MPa 12091?kN/ m179。ftk Ep?7 第二章 設(shè)計要點及結(jié)構(gòu)尺寸擬定 設(shè)計要點本橋上部結(jié)構(gòu)為 50 米預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 T 型梁橋預(yù)應(yīng)力鋼束必須待混凝土立方體強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計混凝土強(qiáng)度等級的 90%后（且齡期不小于 4d），方可張拉。 在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的 1/15。 1234556bb6xy 圖 24 T 形截面梯形分塊示意圖12按梯形分塊分為 5 個梯形塊，共 6 條節(jié)線。(4)橫截面沿跨長的變化如圖 21 所示，本設(shè)計主梁采用等高形式，橫截面的 T 梁翼緣板厚度沿跨長不變。） 端橫隔梁體積：16 （）=（m179。 ； 。對于簡支梁帶馬蹄的 T 形截面，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時，則得到鋼束數(shù) n 的估算公式：??1kpspMnCAfe????式中：——持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值，按表 35 取k 用——與荷載有關(guān)的經(jīng)驗系數(shù)，對于公路— 級， 取用 ?1C——一股 鋼絞線截面積，一根鋼絞線的截面積是pA?? ，2cm 故 =在第二章 中已計算出成橋后跨中截面30=， =,初估 =15cm，則鋼束偏心距為：xyskpa = ==。對于錨固端截面：上核心距 mxsyAik **????下核心距 xsi *. ??? ）（ ????ckyapx ????說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。?②計算鋼束群重心到梁底的距離，見表 42。yn 65.?EP? 有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算：預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計算預(yù)應(yīng)力引起的混凝土應(yīng)力時，預(yù)加應(yīng)力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力按實際翼緣全寬計算，由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力按翼緣有效寬度計算。本設(shè)計中由于 ＜ ，則取 ， ?hb3cmhb483?h根部厚度。故 對 每 一 個 荷 載 作 用 階 段 ， 需 要 計 算 四 個 位 置 的 剪 應(yīng) 力 ， 即需 要 計 算 下 面 幾 種 情 況 的 靜 矩 ：（ 1） aa 線 以 上 （ 或 以 下 ） 的 面 積 對 中 性 軸 的 （ 凈 軸 和 換 軸 ）靜 矩 。 矩 下緣 Wnx cm179。 翼緣部分面積 Sao cm179。) (rad) (m) (MPa)1 7 2 7 3 4 15 5 12 表 63 支點截面管道摩擦損失 計算表1l?θ=φ–α x μθ+kx )(kxe???? ??)(1kxcone????? 鋼束號(。 pcElm??214??式中： m——張拉批次，m=5。421lllconpe????計算得截面鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失見下表表 67 計算表5l計算截面 鋼束號 (MPa)pe?（Mpa)l?平均值1 2 3 4 跨中5 1 2 3 4 四分點5 1 2 3 4 支點5 54 混凝土的收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失由 混 凝 土 收 縮 和 徐 變 引 起 的 預(yù) 應(yīng) 力 損 失 按 下 式 計 算 ： 式 中 : ——受 拉 區(qū) 全 部 縱 向 鋼 筋 截 面 重 心 處 由 混 凝 土 收 縮 和 6l? 徐 變 引 起 的 預(yù) 應(yīng) 力 損 失 ； ——鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階pc段 的應(yīng)力損失)產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力 情況，考慮主梁重響。m 0pN0pM= 正截面承載力計算61跨中截面正截面承載力驗算：跨中正截面承載力計算圖式如下圖所示。設(shè)中性軸到截面上緣距離為 ，則x cmbfhAfxcdffp )5(81260