【正文】 束；（結(jié)構(gòu)至少 是靜定的） （ 3）當(dāng)橋跨結(jié)構(gòu)受溫度變化、混凝土收縮、徐變等因素影響，出現(xiàn)各種 （及各方向）變形時，能將由此帶來的結(jié)構(gòu)內(nèi)力變化和變形限制在最小 狀態(tài)，保證結(jié)構(gòu)安全； （ 4）一般情況下連續(xù)梁橋固定支座宜設(shè)置在中間位置的橋墩上； 不同的橋跨結(jié)構(gòu)形式，其支座的布置形式是多樣的，以橋跨結(jié)構(gòu)穩(wěn)定、可靠地固定于墩、臺，且能適應(yīng)梁體的各種變形，各支座的受力、位移相對均衡為原則。斜橋支座要考慮它在橫向受力不同，還要設(shè)限制上部結(jié)構(gòu)平面轉(zhuǎn)動的設(shè)施。 盆式橡膠支座 ， 有固定的 ， 單向活動的， 雙向活動的三種類型 ， 多用在大跨橋梁 ，其承載力 1000～ 50000kN不等 。 六、橋梁支座 板式橡膠支座 盆式橡膠支座 支座的布置 梁橋支座設(shè)在上部結(jié)構(gòu)與墩臺之間，既要把力傳給墩臺，又要保證上部結(jié)構(gòu)具有規(guī)定的位移。 多跨連續(xù)梁橋或多跨簡支連續(xù)（橋面）橋，可用板式橡膠支座和輕型墩，調(diào)整各墩縱向力分配。 3 、橡膠支座抗壓彈性模量和支座形狀系數(shù) 抗壓彈性模量 2 SGEee? （ 7 — 169 ） 矩形支座形狀系數(shù) )(20000baesballtllS?? （ 7 — 170 ） 圓形支座形狀系數(shù) setdS40? （ 7 — 171 ） 支座形狀系數(shù)應(yīng)在 5≤ S ≤12 范圍內(nèi)取用。當(dāng)板式橡膠支座在橫橋向平行于墩臺帽橫坡或蓋梁橫坡設(shè)置時，支座橡膠層總厚度應(yīng)滿足下列條件：不計汽車制動力：222tlet ????計入汽車制動力：22tlet ???? （ 7 — 174 ）?82????)ba(tbaS式中 te—— 支座橡膠層總厚度； Δl—— 由上部結(jié)構(gòu)溫度變化、混凝土收縮和徐變等作用標(biāo)準(zhǔn)值引起的剪切變形和縱向力標(biāo)準(zhǔn)值（當(dāng)計入制動力時包括制動力標(biāo)準(zhǔn)值）產(chǎn)生的支座剪切變形，以及支座直接設(shè)置于不大于 1% 縱坡的梁底面下，在支座頂面由支座承壓力標(biāo)準(zhǔn)值順縱坡方向產(chǎn)生的剪切變形； Δt—— 支座在橫橋向平行于不大于 2% 的墩臺帽橫坡或蓋梁橫坡上設(shè)置，由支座承壓力標(biāo)準(zhǔn)值平行于橫坡方向分力產(chǎn)生的剪切變形； 制動力 T 引起支座的水平位移； ΔL＝ TΣt /2 GA 2 ）從保證受壓穩(wěn)定考慮，應(yīng)符合下列條件 矩形支座 510aealtl?? 圓形支座 510dtde?? 式中 la—— 矩形支座短邊尺寸； d —— 圓形支座直徑； ?7 — 175 3 、板式橡膠支座豎向平均壓縮變形應(yīng)符合下列規(guī)定： beeckeeeckmeEAtREAtR??,? emeatl2,??? ?? 式中 δe,m—— 支座豎向平均壓縮變形； la—— 矩形支座短邊尺寸或圓形支座直徑； θ —— 由上部結(jié)構(gòu)撓曲在支座頂面引起的傾角，以及支座直接設(shè)置于不大于 1% 縱坡的梁底面下，在支座頂面引起的縱坡坡角（ rad ）。為使支座的水平摩阻力處于較小狀態(tài)，忽略由此引起對主梁的水平力，通常在摩擦副之間添加硅脂潤滑，在四氟乙烯板 的摩擦面設(shè)置許多球冠形儲脂坑，坑內(nèi)均注滿硅脂。支承處采用板式橡膠支座，雙支座支承，支承間距為 3 .4 m 。 根據(jù)杠桿原理法求支承處單個支座的荷載橫向分布系數(shù)： 支點(diǎn)橫向分布影響線及公路 — I 級汽車車輛荷載如圖 7 — 12 。39。因此，取總制動力為： T = 1 6 5 kN 邊墩所分配汽車荷載的制動力標(biāo)準(zhǔn)值為：kNTkkT bb 586 661 ???? ? 中墩所分配汽車荷載的制動力標(biāo)準(zhǔn)值為：kNTkkT zz ????? 78 若板式橡膠支座常溫下剪切模量 G e = 1 . 0 M P a ，假定支座平面尺寸為 0. 3 0 . 5 m ，總厚度為 5 . 3 cm ，橡膠層總厚度 δ e = 4 . 5 cm ，中墩、邊墩取相同規(guī)格的