【正文】 口尺寸 B 與最大出料口尺寸 b 之比來作為破碎比，稱為公稱破碎比。 在礦山工程和建設(shè)上，破碎機(jī)械多用來破碎爆破開采所得的天然石料，使這成為規(guī)定尺寸的礦石或碎石。在硅酸鹽工業(yè)中，固體原料、燃料和半 成品需要經(jīng)過各種破碎加工，使其粒度達(dá)到各道工序所要求的以便進(jìn)一步加工操作。 i= bB 在實(shí)際破碎加工時，裝入破碎機(jī)的最大物料尺寸，一般總是小于容許的最大限度進(jìn)料口尺寸，所以，平均破碎比只相當(dāng)于公稱破碎比的 ～ 。 2． 1． 1 破碎的目的 （ 1）制備工業(yè)用碎石 大塊石料經(jīng)破碎篩分后，可得到各種不同要求粒度的碎石。需要進(jìn)行磨礦作業(yè)的礦石，應(yīng)考慮到破碎與磨礦總成本較低來確定破碎產(chǎn)品的粒度。 圖 21， 1— 固定篩 2 顎式破碎機(jī) 5— 振動篩 6 圓錐破碎機(jī) 7 – 礦倉 8 磨機(jī) 2． 2 破碎物料的性能及破碎比 2． 2． 1 粒度及其表示方法 礦塊的大小稱為粒度，由于礦塊形狀一般是不規(guī)則的，需要用幾個尺寸計算 出的尺寸參數(shù)來表示礦塊的大小。 篩析一般采用標(biāo)準(zhǔn)篩，篩面使用正方形篩孔的篩網(wǎng)。 表三 各破碎機(jī)產(chǎn)品的篩析篩的粒級序列 型號 PE150X250 PE250X400 PE400X600 PE500X750 PE600X900 PE750X1060 PE900X1200 粒 度 系 列 03 03 010 010 020 020 030 35 35 1014 1014 2028 2028 3042 57 57 1420 1420 2840 2840 4260 710 710 2028 2028 4057 4057 6085 1014 1014 2840 2840 5780 5780 85120 1420 1420 4057 4057 80115 80115 120170 2028 2028 5780 5780 115163 115160 170 28 2840 80110 80110 163 163 4055 110 110155 55 155 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 6 根據(jù)篩分結(jié)果，可以對產(chǎn)品（或原礦）的粒度特性進(jìn)行分析。由于橫坐標(biāo)比值不能反映產(chǎn)品絕對尺寸的粒級分布情況，因此在檢查 同型號不同破碎機(jī)的破碎效果并強(qiáng)調(diào)可比性時，只有篩孔最大尺寸及破碎物料相同時才有比較價值。劈裂的原因是由于劈裂面上的拉應(yīng)力達(dá)到礦石的抗拉強(qiáng)度限 （圖23b）。也可以分為粘性礦石和脆 性礦石。分開時，物料進(jìn)入破碎腔，成品從下部卸出；靠近時，使裝在兩塊顎板之間的到擠壓、彎折和劈裂作用而破碎。 破碎機(jī)有電動機(jī)驅(qū)動，通過帶傳動帶動偏心軸 9 上的帶輪 8，再通過曲柄 9 的轉(zhuǎn)動，使破碎機(jī)中的動腭 5 相對定腭板 2周期性地靠攏與分開。破碎板用螺栓和槭固定于定腭和動腭上。因?yàn)橘N合不緊密，會造成很大的局部過負(fù)荷，是破碎板損壞，緊固螺栓拉斷，甚至還會造成動腭的破裂。由于推力板不斷改變傾斜角度，因而使動腭饒心軸擺動。當(dāng)動腭向前擺動時，拉桿通過彈簧來動腭平衡和推力板所產(chǎn)生的慣性力。連桿結(jié)構(gòu)如圖 41所示。動腭一般采用鑄造結(jié)構(gòu)。 齒板橫斷面結(jié)構(gòu)形狀有平滑表面和齒形表面兩種，后者又分三角形和梯形表面。肘板與襯墊之間傳遞很大的擠壓力，并受周期性沖擊載荷。為了保證產(chǎn)品的粒度要求，必須利用調(diào)整裝置，定期地調(diào)整排料裂口的尺寸。肘板保險件的另一個缺點(diǎn)是由于設(shè)計不當(dāng)，常常在超載時它不破壞，或者沒有超載它卻破壞了，以至影響生產(chǎn)。它在工作中承受很大的沖擊載荷，其重量占整機(jī)重量很大比例，而且加工制造的工作量也很大。同時要求焊接工藝、焊接質(zhì)量都比較高，并焊接后 要求退火，但是隨著焊接技術(shù)的發(fā)展，國內(nèi)外腭式破碎機(jī)的焊接機(jī)架用得越來越多，并且大型破碎機(jī)也采用焊接機(jī)架。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 23 偏心軸軸承通常采用集中循環(huán)潤滑。因此，從設(shè)計的角度，本設(shè)計只重視計算公式的是實(shí)用性，這些公式是破碎機(jī) 最優(yōu)設(shè)計時建立目標(biāo)函數(shù)和設(shè)計約束的重要依據(jù)。另一種認(rèn)為排料時間 t應(yīng)按 t=15/n 計算，即排料時間對應(yīng)于主軸的四分之一轉(zhuǎn)，這種假定與實(shí)際情況相差甚大。高硬度礦石取小值。 圖 41 表示從力學(xué)角度推算鉗角的計算圖式。擺幅按照破碎物料要求（破碎比）而定，本計算中，總擺幅為 26mm， a? = =13mm,故 220 2 9 .1 73 0 7 cma ? ? ? 0 2 9 . 1 7 1 . 3 2 7 . 8 7a c maa? ? ? ? ? ? ? 動偏心與動顎擺幅之間的關(guān)系對顎式破碎機(jī)的設(shè)計十分重要因?yàn)檫@個關(guān)系涉及到 破碎構(gòu)件的行程大小。原始進(jìn)料的破碎力和第二階段中最后兩個沖擊的破碎力可能同時出現(xiàn)，因 而總破碎力 這兩個破碎力的作用點(diǎn)取決于物料粒度與相應(yīng)出料口寬度。 主要零件受力計算 （ 1）推力板 式中 kF 推力板受力（ KN）； P 所選電動機(jī)功率（ KN）； n 偏心軸轉(zhuǎn)速 ( min)r ； h 動顎行程平均值（ m）。 計算所需帶的基準(zhǔn)長度 6812mm? 由《機(jī)械設(shè)計手冊、單行本、帶的傳動、成大先主編》查得，選帶的基準(zhǔn)長度 7100d mmL ? 。 圖 61 經(jīng)驗(yàn)公式見 鍛壓設(shè)備理論與控制 節(jié)，李永堂等主編 1) 支承軸直徑 0 ( 4 .5 5 ) ( )g mmd F? 其中 gF 標(biāo)稱壓力 。 2. 曲軸的強(qiáng)度校核 對載荷做以下簡化： （ 1）齒輪對曲軸的作用力比連桿對它的作用力小的多，可忽略不計。 ? 連桿系數(shù) 。 軸承的驗(yàn)算 1. 驗(yàn)算軸承的平均壓力 p(單位為 Mpa)（機(jī)械設(shè)計 .第七版 .濮良貴、紀(jì)名剛 .主編）。 3. 驗(yàn)算滑動速度 v (單位為 ms) ??vv? 所以得： 符合要求。地基的重量應(yīng)該是機(jī)器重量的 3至 5倍。機(jī)架安裝在基礎(chǔ)上或在木座上的橫向和縱向水平度應(yīng)符合要求，機(jī)架底腳與基礎(chǔ)間的墊板必須平整、均勻和穩(wěn)固。最后一次裝軸時，應(yīng)在軸承和軸頸上加一些潤滑油。 肘板的安裝 當(dāng)肘板磨損或折斷后 ,應(yīng)立即更換 .辦法是 :松開拉桿彈簧螺母 ,取下彈簧 ,用鏈條或鋼絲繩栓在動腭下部 ,再用手葫蘆拉動鋼絲繩 ,使動腭靠近定腭 ,此時肘板會自動落下 舊肘板拆除后 ,再用鋼絲繩將新肘板拉入肘板座中 ,放松手葫蘆 ,使肘板和肘板座緊密接觸 ,然后裝上拉桿和彈簧此時肘板支持在肘板座中 ,便可 拆除手葫蘆。齒板用螺栓或楔子固定在機(jī)架前壁和動腭上，其接觸面必須平直，不允許有翹首現(xiàn)象，否則要及時處理。對于大型破碎機(jī)，也可以在動腭與齒板間灌鉛鋅等金屬，使兩者緊密貼合。 先把滑動軸承研配好，然后放入機(jī)架軸承座中，測量其斜度和同軸度的偏差值。 連桿的安裝 連桿應(yīng)在主軸承與偏心軸軸頸研配好后裝配。機(jī)架聯(lián)結(jié)螺栓裝配時，最好加熱到 300400176。設(shè)計地基時，應(yīng)該考慮產(chǎn)品運(yùn)輸帶、更換肘板和修理調(diào) 整裝置等所占用的空間，同時也要留出安裝埋頭地基螺栓所用的通入口。 ? ?FpPdB??11 4 6 0 .5 922F F KN?? ? ?32 3 0 . 3 2 1 . 3 2 59 0 1 2 010p M P a M P a?? ? ??? ?6 0 1 0 0 0 1 9 1 0 0F d n F np v p vB d B?? ? ??32 3 0 . 3 2 7 9 2 8 . 0 3 3 01 9 1 0 0 1 2 010p v m s m s??? ? ??60 1000dnv ?? ?9 0 2 7 9 1 . 3 1 1 26 0 1 0 0 0 m s m s? ??? ? ??南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 40 由公式得（《機(jī)械設(shè)計手冊》，成大先主編， 節(jié)）： 3Kpv? 式中： p軸頸上的平均壓強(qiáng)， Mpa。 ? 90d mm? 120B mm? 算得： 符合要求。 取 ?? (見教材 ). 求得 : 10??? 所以 : ? ?3 0 .2 4 7 5M P a M P a?? ? ? 所以綜合分析 :強(qiáng)度符合要求 . 3. 曲軸剛度的計算 alqlAd333m a x1 ( 2 8 0 1 6 0 8 8 ) 4 6 0 . 5 94 0 . 1 1 0 1 00 . 1 3??? ? ? ? ? ? ?? ? 0g gmFd? ?gm011( s in s in 2 ) ( 1 )22g g g A BRm d d d? ? ??? ??? ? ? ? ? ???g?20g? ? 1 20350LR? ??1 1 2 0 2 02 0 ( s i n s i n ) 0 . 0 5 5 ( 1 ) 2 0 1 0 02 2 3 5 0 3 5 02 0 4 0gm ??? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?????333460 .59 26. ? ?? ? ?? ?gF南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 38 計算公式見（ 鍛壓設(shè)備理論與控制 節(jié)，李永堂等主編）： 簡化式為 : { } 式中 E彈性模量 ,鋼曲軸 1 1 22 .1 ( )10ENm?? 。 圖 52 圖 62 在曲軸頸上，除受彎矩作用外，尚受到扭矩的作用，應(yīng)按彎扭合成作用計算，但由于彎矩比扭矩大的多，故忽略扭矩的應(yīng)力。 2) 曲柄徑直徑 0(1 . 1 1 . 4 ) (1 . 1 1 . 4 ) 1 0 0Add? ? ? 110 140mm? 取 130A mmd ? 。 6. 計算窄 V 帶的根數(shù) z 由（機(jī)械設(shè)計手 冊、單行本、成大先主編） 1480 minnr? 、 1 280d mmd ? 5i? ， 查表得 0 ? 0 ?? 則有 取 z=6 7. 計算預(yù)緊力 0F 有： 查表 84 得 Kg m? ，故 8. 計算作用在軸上的壓軸力 9. 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計。 圖 45表示 動顎受力情況，動顎上的實(shí)際載荷，可以考慮為按拋物線分布，