【正文】 諸如窯體結(jié)構(gòu)、排煙系統(tǒng)、燒成系統(tǒng)和冷卻系統(tǒng)等等 .同時詳細的進行了對窯體材料的選用、熱平衡、管路、傳動設(shè)計等計算。（ 1燒成收縮） =333 247。棚板間的間隙在寬度方向上為 10mm，棚板與車邊間距為 15 mm。 6179。 = 該窯采用鋼架結(jié)構(gòu)， 全窯不設(shè)進車和出車室，故 全窯長取 106m，分為 53個標準節(jié)，每節(jié)長 20xxmm。 60/23= min/車；推車速度： 60/= 車 /小時?？傞L） /總燒成時間 =179。 燒嘴的具體布置情況為： 10～ 25 節(jié)只設(shè)置下部燒嘴 32 對，共 64 只； 26～ 33 節(jié)設(shè)置每節(jié)下部燒嘴 3 只，上部燒嘴 2 只， 共 40 只。為了達到緩冷的目的，本設(shè)計采用間壁冷卻的形式，在 42 至 45 節(jié)設(shè)置 2 組中空墻來進行間壁冷卻。窯外有一條手動回車線。在回車線前部和后部，各設(shè)置一道安全檢查門，其斷面尺寸和窯頭斷面、曲封尺寸一致。 測溫測壓孔及觀察孔 在燒成曲線的關(guān)鍵處設(shè)置測溫孔，以便于更好地了解窯內(nèi)各段的溫度情況，觀察孔是為了觀察燒嘴的情況。擋火墻負責對窯內(nèi)下半窯道的控制 ,采用耐火磚砌筑 ,高低位置相對固定。吊頂板或吊頂磚與角鋼或細鋼筋緊固。 L0=+()179。 1800=1440℃。 ? 材料的厚度應(yīng)為磚長或磚寬的 整數(shù)倍；墻高則為磚厚的整數(shù)倍，盡量少砍磚。 ? =179。 = Kg 單個支柱質(zhì)量 =50179。 = Kg 窯具的質(zhì)量 Gb=(+)179?！妫?；碳化硅硼板、支柱的平均比熱容按下式計算： C2=+=+179。℃））；查表， Ta =20℃助燃風時平均比熱容為： Ca = KJ/（ Kg178。 = （ Nm3/h） 漏入空氣溫度為 Ta/=20℃，此時 Ca/= kJ/(Nm3178。 = （ Nm3/h），設(shè) Ts=20℃，查得 Cs= kJ/(Nm3178。 1320179。用于氣幕的空氣的體積 Vs= (Nm3/h) 離窯煙氣體積： Vg=[Vg0+（ ag1）179。窯外壁表面平均溫度 40℃，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 20+600） /2=310℃ 年產(chǎn) 960 萬件 10 寸湯盤隧道窯課程設(shè)計任務(wù)書 13 窯墻部分散熱計算 此部分用材料如下： 輕質(zhì)保溫磚，厚度δ =345 mm，導熱系數(shù) w/（ m178?！妫? 熱流 q2=221101???? ??tt = 40310??=窯頂散熱量： Q/2=179。 179?！妫? 硅酸鋁纖維氈，厚度δ =100 mm，導熱系數(shù) w/（ m178。 179。 250） =（ kJ/h） 其余物化反應(yīng)吸熱 Qd Qd= G1179。 列熱平衡方程式 由熱平衡方程：熱收入 =熱支出，有 Q1+Q2+Qf+Qa+ Q/a +Qs=Q3+Q4+Qg+Q5+Q6+Q7+Q8 13294 ＋ ＋ ＋ 42x ＋ ＋ = ＋ ＋ 1480x ＋+10% Q 收 ＋ +5%Q 收 = 解得 x= 單位熱耗： 179。 空氣的溫度 Ta=20℃ ,此時空氣的平均比熱 Ca= kJ/(Nm3178。 T11=179。 Q9=179。 179。℃）； 巖棉氈，厚度δ =100 mm，導熱系數(shù) w/（ m178。 179。 C15179。 燒嘴的選用能適應(yīng)和滿足生產(chǎn)需要即可，應(yīng)盡量避免不必要的浪費。 根據(jù)上述原則和查詢設(shè)計手冊得： 本設(shè)計選用的燒嘴是 WDH— TCC4 型高速燒嘴，該燒嘴的特點： ◇適用燃氣：液化氣、天然氣、焦爐煤氣、發(fā)生爐煤氣，混合煤氣等； ◇燃燒完全，燃燒效率在 ％以上，節(jié)能可達 5％； ◇燃燒器噴射速度高，噪音小、不回火、不脫火； ◇爐堂內(nèi)溫差小 (177。 200179。 =（ kJ/h） 所以， 800— 80℃段的窯體散熱總量為： Q//6= Q//4+ Q//5=+=（ kJ/h） 綜上所述，冷卻帶窯體散失熱量總和為： Q14=+=（ kJ/h） 抽走余熱風帶走熱 量 Q15 Q15 = V15179。 179。 =（ kJ/h） 年產(chǎn) 960 萬件 10 寸湯盤隧道窯課程設(shè)計任務(wù)書 18 窯頂部分散熱計算 此部分用材料如下： 莫來石絕熱磚，厚度δ =230 mm，導熱系數(shù) w/（ m178。 =（ kJ/h） 窯墻、頂總散熱 Q14 根據(jù)各處的材料，并考慮溫度范圍不能太大，將窯墻分兩段計算其向外散熱 。 = （ kJ/h） 硼板、支柱等窯具帶出顯熱 Q12 出窯棚板、立柱質(zhì)量 Gb=出窯棚板、立柱溫度 T12=80℃， 棚板、立柱比熱 C12= kJ/（ kg178。 Ca179。 燃料化學顯熱 煙氣帶走顯熱 3497314 助燃空氣顯熱 窯墻、窯頂帶走顯熱 漏入空氣顯熱 物化反應(yīng)耗熱 棚板、立柱帶入顯熱 棚板、立柱帶出顯熱 氣幕顯熱 窯車積、散熱 10 其它熱損失 5 總 計 100 總 計 14701836 100 年產(chǎn) 960 萬件 10 寸湯盤隧道窯課程設(shè)計任務(wù)書 16 確定熱平衡計算的基準、范圍 本次計算選用 1 小時為計算基準，以 0℃作為基準溫度。 w(Al2O3) （ kJ/h） 其中， G1— 入窯干制品質(zhì)量（ Kg/h）； G1=； Al2O3的反應(yīng)熱為 2100（ KJ/Kg） ,。 =（ kJ/h） 所以， 900— 1320℃段的窯體散熱總量為： Q/9= Q/7+ Q/8=+=（ kJ/h） 綜上所述，預(yù)熱帶和燒成帶窯體散失熱量總和為： Q5=++=（ kJ/h） 窯車蓄熱和散失熱量 Q6 取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，占熱收入的 10%。 669179?！妫?； 硅酸鋁棉，厚度δ =230 mm，導熱系數(shù) w/（ m178。 179?！妫?； 熱流 q1=221101???? ??tt = 40310??=不考慮 車臺面以下部分的窯墻散熱，窯內(nèi)高按 1085mm 計算， 則兩側(cè)窯墻散熱量： Q/1=2179?！?) Qg＝ Vg179。 1320= kJ/(kg178。 Cs179。 Ca/179。 179?！妫? Q2=GbC2T2=179。以預(yù)熱帶和燒成帶為計算范圍。 100179。 ??100100 =179。 總之，窯體材料及厚度的確定在遵循以上原則得計出上，還要考慮散 熱少，投資少，使用壽命長等因素。 年產(chǎn) 960 萬件 10 寸湯盤隧道窯課程設(shè)計任務(wù)書 8 窯體材料確定原則 整個窯體由金屬支架支撐。 179。 每節(jié)鋼架長度為 2 米 ,含鋼架膨脹縫。全窯共設(shè)置 5 對閘板和擋火墻結(jié)構(gòu)，分別設(shè)置在 910 節(jié)、1314 節(jié)、 2324 節(jié)、 2829 節(jié)。本設(shè)計在窯體的第 1節(jié) ~18節(jié)，在第 2節(jié)設(shè)置一處測溫孔，接下來每隔一節(jié)設(shè)置一處測溫孔，共 9處測溫孔；在進入燒成帶之后的第 20節(jié)與 25節(jié)各設(shè)置一處測溫孔，第 2 2 3 33節(jié)的窯頂和窯側(cè)墻處設(shè)置測溫孔，共 10處測溫孔；第 3 3 4 4 4 4 50、 52節(jié)各設(shè)置一處測溫孔，共 9處測溫孔。 其他附屬系統(tǒng)結(jié)構(gòu) 事故處理孔 由于窯車上棚架穩(wěn)固，不容易發(fā)生倒窯事故?？崭G車在回車線上裝載制品，然后推到年產(chǎn) 960 萬件 10 寸湯盤隧道窯課程設(shè)計任務(wù)書 6 拖車上，將拖車推到窯頭，再用頂車機將窯車推入窯內(nèi)，窯車從窯尾出來經(jīng)拖車道送至回車線，并在回車線卸載制品。并在頂部設(shè)置抽熱口，由抽熱風機送至干燥室。燒嘴總數(shù)為： 104 只，助燃風全部為外 界空氣。 溫度制度的確定 根據(jù)制品的化學組成、形狀、尺寸、線收縮率及其他一些性能要求，制訂燒成制度如下： 20℃－ 200℃ 小時 預(yù)熱帶 200℃－ 600℃ 小時 預(yù)熱帶 600℃－ 900℃ 小時 預(yù)熱帶 900℃－ 1050℃ 小時 燒成帶 1050℃－ 1200℃ 小時 燒 成帶 1200℃－ 1320℃