燃?xì)廨啓C(jī)特性(ppt57頁)(完整版)
【正文】 ????已 知 壓 氣 機(jī) 轉(zhuǎn) 速 和 透 平 燃 氣 溫 比整 個(gè) 機(jī) 組 的 聯(lián) 合 運(yùn) 行 工 況 點(diǎn) 確 定性 能 參 數(shù) （ 、 、 ） 可 算 出?=常數(shù) TeLP???? ? ? ? ???不 變 ， 轉(zhuǎn) 速 n 時(shí)eefuPqH? ?燃?xì)廨啓C(jī)變工況性能的表示 ? 通常，用 Pe～ n為坐標(biāo)來作圖，全面反映單軸燃?xì)廨啓C(jī)的變工況性能。 （ 3）測試法： 利用壓氣機(jī)特性實(shí)驗(yàn)裝臵來測得。 nL PL ? 平衡工況： 穩(wěn)定運(yùn)行工況，燃?xì)廨啓C(jī)輸出功率等于負(fù)載所消耗的功率，即 Pe= PL， 兩者處于平衡狀態(tài)。 基本要求及性能指標(biāo) 基本要求 : 保證在各種負(fù)荷下機(jī)組能夠 經(jīng)濟(jì)地、可靠地運(yùn)行 ，同時(shí) 有較強(qiáng)的適應(yīng)外界負(fù)荷變化的能力。 性能指標(biāo) : ? 1．經(jīng)濟(jì)性 ? 機(jī)組的效率或耗油率不因功率下降而極度惡化 ； ? 機(jī)組的負(fù)荷特性曲線變化得平坦些。 ? 不平衡工況： 是從一個(gè)平衡工況變化到另一個(gè)平衡工況的過渡過程，這時(shí)燃?xì)廨啓C(jī)的輸出功率與負(fù)載所消耗的功率不相同，即 Pe≠PL，兩者不平衡。 測試方法 在壓氣機(jī)后面加裝一個(gè)燃燒室；將燃燒室后面的排氣閥固定在某一開度來代替透平。 ? 在具體的運(yùn)行中，燃?xì)廨啓C(jī)還必須與負(fù)載平衡運(yùn)行，要滿足 PL=Pe=f(n) 。 恒速負(fù)載 單軸 nc = nT = nL= n0=n ①變工況運(yùn)行線 設(shè)計(jì)工況點(diǎn) —“O” 負(fù)荷 Pe?時(shí)， 保持 p1*、 T1*不變 ： 調(diào)節(jié)使 no不變； 同時(shí)關(guān)小油門，使耗油量 qf?； T3*?， 即 ?? —新的平衡點(diǎn)“ b” 運(yùn)行線 o→b 負(fù)荷 Pe??至零，點(diǎn) c所示， b→c “ c” 空載工況 壓氣機(jī)： ??、流量 q?(或不變 ） 透平： ?T?、流量 qT? 整個(gè)機(jī)組： PebPeo qfbqfo ?eb?eo o→b→c O C b O b C 恒速 單軸 ——恒速機(jī)組 ②變工況性能分析 ⑴經(jīng)濟(jì)性較差 ⑵穩(wěn)定性好 — 壓氣機(jī)遠(yuǎn)離喘振邊界 — 透平不超溫 ⑶加載性好 變工況時(shí) , 空氣流量比設(shè)計(jì)值大（或不變）！ n不變，增加負(fù)荷 Pe? —qf?到設(shè)計(jì)量而不會引起 T3*超溫； —PC變化不大，而 PT增加； —Pe立即增加 。 二、分軸燃?xì)廨啓C(jī)的性能曲線網(wǎng) 和平衡運(yùn)行帶 平衡運(yùn)行帶 ? 在壓氣機(jī)的性能曲線上，分軸的平衡運(yùn)行區(qū)是 一條狹長的窄帶 。 帶動(dòng)恒速負(fù)荷，分軸的加載性能不如單軸的； 其次是分軸甩負(fù)荷時(shí)動(dòng)力透平超速問題較嚴(yán)重。 ? 當(dāng)燃?xì)廨啓C(jī)保持 T3*=T30* 運(yùn)行時(shí)，溫比 ?隨著海拔的升高而增加，故 ?e提高，減少了 Pe下降的幅度。 （ 2）在壓氣機(jī)中間級放氣 在壓氣機(jī)低壓級后安裝放氣閥；起動(dòng)時(shí)打開，減少壓氣機(jī)高壓級和渦輪的流量 ，而相應(yīng)增加了低壓級流量。 燃料突然加入過多，易導(dǎo)致喘振。 設(shè)計(jì)值 最大值 高海拔地區(qū)使用虛線 (1)單個(gè)變化 直接讀出 (2) 同時(shí)改變 Pe =(Pe/Pe0)p (Pe)t 修正系數(shù)的形式 ? Pe =Kp1 Kp2 Pe0 ?e =K? ?e0 a b 電站 單軸 燃?xì)廨啓C(jī) 最大出力和效率修正系數(shù)隨大氣參數(shù)的變化 電站 分軸 燃?xì)廨啓C(jī) 最大出力和效率隨大氣參數(shù)的變化 三、燃?xì)廨?
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