【正文】 來說都是三相對稱并有較大的分布系數，也就是說，畫出該兩極對數的半繞組槽磁勢矢量圖時，三相矢量互差120o并且每相矢量比較集中，就可以采用把兩個半繞組順接串聯(lián)或反接串聯(lián)的方法來任意突出其中一個極對數的磁勢波而消掉其他一個極對數的磁勢波。比較圖31d)和e)可見，兩個二極波空間上同相位，而二個四極波則反相位，因此合成結果，兩極波直接相加起來，而四極波卻完全抵消掉了，如圖31f)所示。極數kqkykw42表22 36槽4／6極2Y／△聯(lián)結繞組系數圖22 36槽2/4極2Y／△聯(lián)結繞組展開圖一般雙速電動機的定子繞組多采用雙層疊繞組的形式，低速時為整節(jié)距或接近整節(jié)距，高速時由于極數減少，極距的槽數增大，因而節(jié)距縮小，這樣就使兩種極數時的繞組系數相差不很遠。1． 列出繞組方案表槽號1234567891011121314151617182 極U1U1U1U1U1U1W2W2W2W2W2W2V1V1V1V1V1V14 極U1U1U1U1U1U1W1W1W1W1W1W1V1V1V1V1V1V1反向指示******槽號1920212223242526272829303132333435362 極U2U2U2U2U2U2W1W1W1W1W1W1V2V2V2V2V2V24 極U1U1U1U1U1U1W1W1W1W1W1W1V1V1V1V1V1V1反向指示***********表21 36槽2/4極繞組排列由方案可知，36個元件中有一半（即元件1111112222230）在變極時電流方向是不變的，其余一半（即元件11122223333336）在變極改變接線后電流反向。 要使定子具有兩種極對數，容易想到的辦法是用兩套極對數不同的定子繞組，每次用其中一套，即所謂雙繞組變極，顯然，這是一個很不經濟的辦法，只在特殊情況下才采用。單繞組多速電動機的研究結構設計一、 技術要求 課題名稱：單繞組多速電動機的研究 設計要求：①單繞組多速電動機的概況；②定子繞組方案的確定及分析；③多速電動機的變極調速及設計特點；④多速電動機電磁設計程序分析及電磁設計；⑤了解和掌握三相單繞組多速電動機的變極調速方法、功率和定子繞組結法及氣隙磁密的相互關系。理想的辦法是：只裝一套定子繞組而用改變繞組接法來獲得兩種或多種極對數，即所謂單繞組變極。2． 畫出繞組的接線圖和出線圖采用△／2Y接法（即定子繞組4極時為，2極時為2Y接法），根據繞組方案表將一個相帶中的元件串聯(lián)成一個線圈組，三相繞組的線圈組之間的連接如圖51所示，當由3端點引出線接電源時為△接法，由6端點引出線接電源，并將3短接時為2Y接法，其出線圖如圖51所示。三、 多速電動機的變極調速原理及設計特點 一、 單繞組變極調速的基本原理 1．倍極比我們先以倍極比2／4極雙速電動機為例來說明。從上分析不難看出，若將每相的第二個線圈組，即反接線圈組，都改為順接，如圖31b)和c)所示，則第二個線圈組中的電流改變了方向，于是由它產生的二極波和四極波都應正、負波幅對調如圖31e)所示，與圖31d)比較可見這時變?yōu)閮蓚€四極波在空間上同相位，而兩個二極波則反相位，因此合成結果，兩極波完全抵消掉，而四極波卻直接相加起來而有較大的波幅，如圖32f)所示。下面用一具體例子來說明。但從這個圖不難看出，如果把同是屬于B相的17和18槽換為35和36槽，把同是屬于C相的15槽換為33槽，則從圖33可見這樣替換后的18個槽對四極說，仍是三相對稱，對六極說卻變?yōu)閳D34c)所示情況，三相磁勢同大小而空間上互差120o電角度，因此也是三相對稱的。為了使四極和六極的分布系數接近些，可對四極放棄采用60o相帶正常繞組，而改用特殊接法繞組，以降低四極的分布系數而提高六極的分布系數。二、 單繞組多速異步電動機的設計特點（一）設計數據和尺寸的選擇1．定子內徑選擇在要求兩種極數下功率接近，即所謂恒功率情況，為使低速下有合理的功率因數和較大的出力，一般宜采用低速（即極數多的）情況下的定子內徑。由電勢的基本公式（伏）式中 ——每極磁通（麥麩），忽略磁路飽和的影響時式中 ——極距（厘米）， ——鐵心有效長度（厘米）； ——定子鐵心內徑（厘米）； p——極數。ky的計算與單速電機一樣，分布系數kq的物理意義與單速電機是相同的，但對于非60o或120o相帶繞組一般應按矢量圖的矢量分布求得，可表示為對120o相帶繞組，計算時應計算每對極下每相的槽數，即2．磁路計算磁路計算方法與普通單速電機相同，其中（1）（）的選擇：一般情況下，變極繞組的繞組系數較低，故選用（）值比普通單速電機為小。也就是說三相繞組的相序隨著極數的改變而改變了。由可以知道，在兩種轉速下電動機的額定轉矩接近不變，故為恒轉矩調速。六、 磁計算程序框圖確定主要尺寸磁路計算假定KE、KS、和效率的初值設計繞組確定定轉子槽數和槽形尺寸重新假定KS重新假定KE誤差大時KS計算值與初值比較誤差較小時正常運行時阻抗計算重新假定效率滿載電流計算誤差大時KE計算值與初值比較損耗和效率的計算誤差大時誤差較小時效率計算值與初值的比較功率因數、SN、Tmax的計算假定TST的初值假定KE、KS、和效率的初值重新假定KE起動阻抗的計算IST計算誤差大時誤差較小時IST計算值與初值比較TST計算圖61 電磁計算基本步驟框圖七、 多速電動機電磁設計程序分析及電磁設計 （一）、 四極電磁設計程序分析及電磁計算已知數據：／2 △ ／32。因為是雙層繞組，短距，根據相帶查沈陽機電學院電機系編的《三相異步電動機—原理，設計與實驗》圖6—13得：節(jié)距漏抗系數 式中 因， 49．只在鐵心部分有槽漏抗，因而計算槽漏抗時要乘上：50．考慮到飽和的影響，定子諧波漏抗：其中 ==6,=。64．定子電流有功分量標么值： ： 其中66．定子電流無功分量標么值： 67．滿載點勢標么值： 與初設相符。18．槽滿率：槽面積 = =按附錄三，槽絕緣采用DMDM復合絕緣，=,槽楔為h=2mm層壓板，槽絕緣占面積=槽有效面積 =（）=槽滿率： 19．鐵心長度： 厘米 鐵心有效長度： 厘米 凈鐵心長： 厘米 對于不涂漆的硅鋼片取壓裝系數：20．繞組系數：===21．每相串聯(lián)導體數：==（二）磁路計算22．計算滿載電勢：=由于采用低諧波繞組，可得 ，23．每極下齒部截面積：== 槽口寬=，槽口高度=，槽寬=，槽高=。 60．定子相電阻標幺值：61．有效材料的計算：定子銅的銅的重量： 其中 C是考慮導線絕緣和引線重量的系數，漆包圓銅線C=；是銅的密度。設計與試驗》圖8—16得：106．由附錄四計算起動時轉子槽比漏磁導的減小 于是起動時轉子槽比漏磁導 107．起動時轉子槽漏抗 108．起動時轉子諧波漏抗 109．起動時轉子斜槽漏抗 110．起動時轉子漏抗 111．起動時總漏抗 112．起動時轉子電阻 113．起動時總電阻 114．起動時總阻抗 115．起動電流 誤差 116．起動電流倍數 117．起動轉矩倍數 標準值計算值誤差1．效率+%2．功率因數+%3．最大轉矩倍數+%4．起動轉矩倍數+%5．起動電流倍數7%八、 結構設計結構設計與電磁設計是電機設計的兩個相輔相成的環(huán)結。對轉場式同步電機轉子，需確定磁極和磁軛的詳細結構，尺寸與固緊方式。課題發(fā)下來后，我的第一感覺就是自己對一些課程的掌握太淺薄了，許多學過的知識早已忘的一干二凈了。在撰寫說明書的過程中我們可能會遇到我們自己解決不了的問題,如果實在解決不了,這就要求我們虛心向老師或同學請教,這樣才能按時完成課題,不能再一個問題上卡死。他幫我解決了許多疑難問題，如：查找何種資料文獻及如何確定一些參數等，使我的設計順利了許多，加快了設計進程同時也使我學會了如何查資料。為