【正文】 鉸縫的面積為： 則毛截面重心離1/2板高的距離為：（）鉸縫重心與1/2板高處的距離為：3 .空心板毛截面對其重心軸的慣性矩為：鉸縫對自身的重心軸慣性矩為：空心板毛截面對其重心軸的慣性矩為：=空心板截面的抗扭剛度可簡化為如圖所示的箱形截面來近似計算：抗扭剛度可按下式計算Ⅳ 作用效應(yīng)計算1 永久作用效應(yīng)計算（1）空心板自重（一期結(jié)構(gòu)自重）（2）橋面系自重（二期結(jié)構(gòu)自重）：由于是高速公路，沒有人行道及欄桿，只有防撞欄桿，本設(shè)計采用混凝土防撞欄桿。由下表的數(shù)據(jù)畫出各板的橫向分布系數(shù)影響線，并按橫向最不利位置布載，求得兩車道及四車道兩種情況下的各板橫向分布系數(shù)。在進行預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計時，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用的極限狀態(tài)正截面抗裂性確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，然后根據(jù)構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通鋼筋的數(shù)量。先張法混凝土構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼絞線之間的凈距，對七股鋼絞線不應(yīng)小于25mm，在構(gòu)件端部10倍預(yù)應(yīng)力鋼筋直徑范圍內(nèi)，設(shè)置3～5片鋼筋網(wǎng)。（1）截面抗剪強度上、下限校核：選取距支點h/2處截面進行斜截面抗剪承載力計算。 跨中部分箍筋配筋率為 滿足最小配筋率的要求。2. 斜截面抗裂性驗算部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗算是由主拉應(yīng)力控制的，采用作用的短期效應(yīng)組合，并考慮溫差作用?，F(xiàn)在11纖維處，（計入正溫差效應(yīng)），（計入反溫差效應(yīng)），符合斜截面抗裂性要求。 主梁變形驗算 正常使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合進行計算，并考慮撓度長期增長系數(shù)。跨中預(yù)拱度，支點預(yù)拱度，預(yù)拱度值沿順橋方向做成平順的曲線。 則 計入正溫差效應(yīng) 式中 —=0（按標準效應(yīng)組合計算的彎矩值） —預(yù)加力在11纖維處產(chǎn)生的法向應(yīng)力， =。 在的區(qū)段。為此，本算例應(yīng)計算在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時預(yù)制空心板的板底預(yù)應(yīng)力和板頂預(yù)應(yīng)力。（3）支點截面計算方法同跨中截面。3上部結(jié)構(gòu)計算4 求得樁長附錄：參考文獻：[1] ：人民交通出版社，2003.[2] ：人民交通出版社，2006.[3] ：人民交通出版社，2004.[4] ：人民交通出版社，2002.[5] ：人民交通出版社，2006.[6] ：人民交通出版社，2004.[7] ：人民交通出版社，2002.[8] ：人民交通出社，1987.[9] ：人民交通出社，1986.[10] ：人民交通出版社，1992.[11] 黃新，[M].北京：人民交通出版社，2006.[12] －橋位設(shè)計[M].北京：人民交通出版社，2000.[13] 江祖明，－墩臺與基礎(chǔ)[M].北京：人民交通出版社，1994.[14] [M].北京：人民交通出版社，2001.[15] 凌志平，[M].北京：人民交通出版社，1997.[16] [M].北京：人民交通出版社，2001.[17] [M].北京：人民交通出版社，1992.[18] [M].北京：人民交通出版社，2008.[19] 宋金華，[M].北京：人民交通出版社，2006.[20] [M].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002.[21] 凌志平、[M].北京：人民交通出版社，1997.[22] [M].武漢：武漢工業(yè)大學(xué)出版社，2000.[23] [M].北京：人民交通出版社，1997.[24] [M].北京：人民交通出版社，1997.[25] [M].北京：人民交通出版社，1992.[26] 徐家鈺，－道路工程分冊[M].北京：中國水利水電出版社，2001.[27] 應(yīng)榮華，[M].北京人民交通出版社，2009.[28] ——道路工程分冊[M].合肥：合肥工業(yè)大學(xué)出版社，2009.。上述計算中負值表示拉應(yīng)力，正值為壓力應(yīng)力。對C45混凝土，其彈性模量Mpa，抗壓強度標準值Mpa，抗拉強度標準值Mpa。直徑10mm，； b—— 腹板寬度，為460mm。 （2）22纖維處：計算方法同上 則 在22纖維以上截面對換算截面重心軸靜矩計入正溫差效應(yīng) 式中 ——=0（按標準效應(yīng)組合計算的彎矩值） ——預(yù)加力在22纖維處產(chǎn)生的法向應(yīng)力，=。計算時作用效應(yīng)去標準組合，并考慮溫差應(yīng)力。 受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)計算的撓度值，乘以撓度長期增長系數(shù)，對C50混凝土，內(nèi)插可得到=，則荷載短期效應(yīng)組合引起的長期撓度值為恒載引起的長期撓度值為預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的長期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度值后梁的最大撓度不應(yīng)該超過計算跨度的1/600，即：撓度值滿足規(guī)范要求。 計入正溫差效應(yīng)，則有=[+0+(1)] MP a= 計入反溫差效應(yīng)，則有=（+0+）MP a= 主拉應(yīng)力：計入正溫差效應(yīng)：計入反溫差效應(yīng)：對于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件應(yīng)該滿足。對于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，預(yù)制空心板應(yīng)該滿足：式中——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力： ——在計算主應(yīng)力點，由預(yù)加力和按作用短期效應(yīng)組合計算的彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力： ——在計算主應(yīng)力點，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按作用短期效應(yīng)組合計算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力： ——計算主拉應(yīng)力處按作用短期效應(yīng)組合計算的彎矩： ——計算截面按作用短期效應(yīng)組合計