【正文】 able, and there is greater vertical route, the stock that is helpful for broken cavity moves , therefore its productivity is higher than letter pendulum jaw type crusher contract 30%. At the same time also because of exceptional vertical route, make it decide and move jaw board wear very rapid, have reduced service life greatly. In the thesis,the design and calculate of parameter and structure of the break are introducing anddescribing,especially the physical pendulum jaw type mainly. Have four chaper in the thesis,Chapter one:The use and the opertation principle。據(jù)不完全統(tǒng)計，我國目前每年生產(chǎn)各型號顎式破碎約萬臺，但得到廣泛使用的還是傳統(tǒng)復(fù)擺顎式破碎機(jī)。除了文中特別加以標(biāo)注引用的內(nèi)容外，本論文不包含任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。對本研究提供過幫助和做出過貢獻(xiàn)的個人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。涉密論文按學(xué)校規(guī)定處理。 與簡擺顎式破碎機(jī)，復(fù)擺顎式破碎機(jī)上下水平行程分布較合理，且有較大的垂直行程，有利于破碎腔內(nèi)的物料下移，因此其生產(chǎn)能力高于簡擺顎式破碎機(jī)約30%。顎式破碎機(jī)是礦山生產(chǎn)、建設(shè)用料加工及聚合化工生產(chǎn)的主要設(shè)備之一，被廣泛地應(yīng)用于各種金屬與非金屬礦山、化工礦物以及水泥、建材等物料的生產(chǎn)加工中。機(jī)械破碎是用外力加于被破碎的物料上，克服物料間的內(nèi)聚力，使大塊物料分裂成若干小塊，若礦石是脆性材料，它在很小的變形下就會發(fā)生破裂，機(jī)械破碎礦石有以下幾種方法：一、壓碎 將礦石置于兩個破碎表面之間，施加壓力后礦石因壓應(yīng)力達(dá)到其抗壓強(qiáng)度極限而被破碎。按照動顎運動軌跡的不同，可分為簡單擺動顎式破碎機(jī)和復(fù)雜擺動顎式破碎機(jī)。名義破碎比。此外，這種破碎機(jī)工作的時候都是以心軸為中心的圓弧，圓弧半徑等于該點至軸心上的距離，上端圓弧小，下端圓弧大，破碎效率較低，其破碎比一般為36。由于水平擺動幅度上大下小，有利于對上部的的塊物料進(jìn)行破碎，并使整個破碎腔內(nèi)的物料受到的破碎力比較均勻。有的機(jī)構(gòu)上采用組合調(diào)整片來調(diào)整排料口的尺寸。由于壓碎力所引起的摩擦力和是平行于顎板表面的，是顎板與物料之間的摩擦系數(shù)，破碎物料時的平衡條件為： (21)水平分力的總和等于零： (22)聯(lián)解以上兩式可得： 令表示摩擦角，則故 ， 即由上式可知，為了使顎式破碎機(jī)正常的進(jìn)行破碎工作，鉗角應(yīng)該小于摩擦角的2倍。在理論上，動顎擺動行程應(yīng)按物料達(dá)到破壞時所需之壓縮量來確定。通常對于大型顎式破碎機(jī)：s=2545mm；中小型破碎機(jī)：s=1220mm。取H=710 圖22 顎式破碎機(jī)簡圖二、偏心距r對連桿長度l的比值在曲柄搖桿機(jī)構(gòu)中，當(dāng)曲柄作等速回轉(zhuǎn)時，搖桿來回擺動的速度不同，具有急回運動的特征。即使角（推力板與連桿之間的夾角）近于。 a）直線型破碎腔； b）曲線型破碎腔 圖23 破碎腔形狀示意圖圖中的許多水平線，表示物料在陸續(xù)向下運動時所占據(jù)的區(qū)域。圖23 b）表示曲線型破碎腔，它是將固定顎板改成曲線型，曲線是按破碎腔的嚙角從上向下逐漸減小的原則而設(shè)計的。由圖可知，為了不妨礙物料排出，物料棱柱體落下時必須滿足的條件，即活動顎板在離開的時間t內(nèi)，破碎物料必須落下的高度應(yīng)為h；當(dāng)偏心軸轉(zhuǎn)動一周時，活動顎擺動兩次。根據(jù)圖，動顎擺動一次，排出的棱柱斷面積為：棱柱體的長度即為破碎腔的長度L，故棱柱體的體積為：若動顎每分鐘擺動n次，則破碎機(jī)的生產(chǎn)能力為： （29）式中:μ松動系數(shù)，中、小破碎機(jī)可取較高值（μ=~），取μ= ρ破碎物料的密度t/m3 ，假想物料為大塊石料，~。 （32） 動顎二、物料塊對動顎的反作用力P （N） （33）三、動顎偏心軸的軸承反力PHD （N） （34） （N） （35） （N） （36）RR2為軸承反力PHD在動顎垂直和水平方向的分力取β=45186。二、組合應(yīng)力動顎危險斷面上的彎曲應(yīng)力 圖33 動顎的作用力、彎矩、剪力圖 式中為動顎的截面模數(shù)，動顎危險斷面上的彎曲應(yīng)力式中為動顎的受拉面積，動顎危險斷面上的偏心彎曲應(yīng)力式中為動顎作用力的偏心距，；其偏心處截面模數(shù)三、動顎危險斷面的剪應(yīng)力按材料力學(xué)公式： （37）式中： Q——危險面上的垂直分力，Q=T2=532576（N） J——危險面的極慣矩，S=3120（cm3） S——動顎的靜矩，S=3120（cm3） b——剪切危險斷面與中心軸相交的寬度（見結(jié)構(gòu)圖），b=20（cm）四、危險斷面上的主應(yīng)力五、許用應(yīng)力的確定脈動循環(huán)持久極限查機(jī)械零件設(shè)計手冊得：按機(jī)械設(shè)計相關(guān)表格：工作安全因數(shù) （38）選取 故 因此動顎的強(qiáng)度安全可用。由圖33可見，在偏心軸上作用著兩種外力：一種是通過軸心線O的徑向力、它們引起軸的彎曲；另一種是以軸心線為矩心的力矩，阻力矩、和原動力矩M，它們引起軸的扭轉(zhuǎn)。這是因為偏心軸上裝有兩個飛輪（其中一個是皮帶輪）在起調(diào)節(jié)作用。偏心矩產(chǎn)生的彎矩在支撐點A、B處為零，在、處為最大值。故其許用剪應(yīng)力用來表示。 a）非工作狀態(tài)； b）工作狀態(tài)圖36 偏心軸受到的彎曲應(yīng)力當(dāng)偏心軸轉(zhuǎn)到最上如圖36b）所示，偏心軸受到最大彎曲應(yīng)力。五、偏心軸安全系數(shù)校核計算對偏心軸進(jìn)行扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度、組合強(qiáng)度校核后，還需要進(jìn)一步通過安全系數(shù)進(jìn)行精確的校核。為了降低電動機(jī)的額定功率，且使機(jī)械的效率不致波動太大，故在偏心軸上裝飛輪。由此，可以列出空轉(zhuǎn)時功的平衡方程式：則飛輪儲存的能量為：設(shè)空轉(zhuǎn)時的功率消耗，p稱損失系數(shù)。如果飛輪為鑄鐵的，則其最大的圓周速度不得超過30m/s。參數(shù)：許用扭應(yīng)力，A=126103初步計算直徑（與大帶輪配合處）：軸功率： （44） 式中： —— 電動機(jī)的功率，KW； —— 皮帶傳遞的功率，KW。根據(jù)階梯軸結(jié)構(gòu)的設(shè)計原則，與動顎固定的軸承處軸頸取190mm。 四、軸承的選取 根據(jù)手冊結(jié)合初定的軸的直徑選取C=49500kg的NN308K軸承BG/T28593。 過載保護(hù)系統(tǒng)種類和選擇顎式破碎機(jī)分為復(fù)擺式和簡擺式，一般復(fù)擺式均帶有安全保護(hù)裝置，主要有肘板折斷法，飛輪限矩保護(hù)法和液壓保護(hù)等等。當(dāng)破碎腔落入料障時，機(jī)器過載，達(dá)到臨界轉(zhuǎn)矩，飛輪在軸卜自由滑動，起到保護(hù)主要零部件的作用。液壓缸2活塞桿和襯板相聯(lián)，和彈簧拉桿7鉸接在動顎下端，決定了排礦口的大小和破碎物料顆粒的大小。若高硬度不能自動落下，則由輔助裝置清除。設(shè)計說明：其中SB1為系統(tǒng)啟動按鈕，當(dāng)SB1按下后，2YA、4YA將得電，SB2為系統(tǒng)停止按鈕，按下后所有電磁鐵均失電。因此，在設(shè)計中遇到了許多新問題，獲得了解決問題的新途徑新方法，增長了見識，充實了專業(yè)知識。十年樹木，百年樹人。參考文獻(xiàn)[1] [M].武漢：武漢工業(yè)大學(xué)出版社，1996.[2] 郎寶賢. 顎式破碎機(jī)現(xiàn)狀與發(fā)展[J]. 礦山機(jī)械，2004，1：910.[3] 樊廣軍，母福生. 顎式破碎機(jī)主參數(shù)——破碎力的研究[J]. 湖南冶金，2001，7：15一17.[4] 王宗偉. 顎式破碎機(jī)起動轉(zhuǎn)矩的測算[J]. 水泥，2002，12：2931.[5] 金玉萍，羅延新. 顎式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)改進(jìn)設(shè)計[J]. 礦山機(jī)械，2009，37（2）：5961.[6] 羅紅萍. 顎式破碎機(jī)曲柄搖桿機(jī)構(gòu)的運動學(xué)分析[J]. 機(jī)械工程與自動化，2007，10：3536.[7] 郎寶賢. 顎式破碎機(jī)機(jī)架設(shè)計[J]. 冶金礦山設(shè)計與建設(shè)，1997，5：3235.[8] 李強(qiáng)，沈貴平，楊靖宇. 顎式破碎機(jī)破壞機(jī)理分析[J]. 科技傳播，2010，8：2728.[9] 朱安貞. 顎式破碎機(jī)顎板的材質(zhì)及選擇[J]. 水利電力機(jī)械，2000，2：811.[10] 李本仁. 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的軸承[J]. 礦山機(jī)械，2006，4：2628.[11] 張峰，饒綺麟，王宗葳. 新型復(fù)擺顎式破碎機(jī)機(jī)構(gòu)模型分析[J]. 有色金屬，2007，59（2）：3538.[12] 羅紅萍. 復(fù)擺顎式破碎機(jī)破碎腔有效破碎空間的研究[J]. 礦山機(jī)械，2010，38（5）：7377.[13] 張后相. 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