【正文】 理工藝在重力流下進行。計算水頭損失為式中：h1—過柵水頭損失，m；g—重力加速度。在無當?shù)剡\行資料時，可采用：格柵間隙16～～ 柵渣/103m3污水；格柵間隙30～～ 柵渣/103m3污水.6）～。綜合以上對比分析，本工程以CASS工藝作為污水處理廠二級處理的處理工藝。當處理水量小于設計值時，可以在反應地的低水位運行或投入部分反應池運行等多種靈活操作方式；由于CASS系統(tǒng)的主要核心構筑物是CASS反應池，如果處理水量增加，超過設計水量不能滿足處理要求時，可同樣復制CASS反應池，因此CASS法污水處理廠的建設可隨企業(yè)的發(fā)展而發(fā)展，它的階段建造和擴建較傳統(tǒng)活性污泥法簡單得多。當強化脫氮除磷功能時，CASS工藝可通過調整工作周期及控制反應池的溶解氧水平，提高脫氮除磷的效果。 （3）沉淀效果好CASS工藝在沉淀階段幾乎整個反應池均起沉淀作用，沉淀階段的表面負荷比普通二次沉淀池小得多，雖有進水的干擾，但其影響很小，沉淀效果較好。氧化溝缺點盡管氧化溝具有出水水質好、抗沖擊負荷能力強、除磷脫氮效率高、污泥易穩(wěn)定、能耗省、便于自動化控制等優(yōu)點。 氧化溝方案氧化溝又名氧化渠，因其構筑物呈封閉的環(huán)形溝渠而得名。 污水處理程度（1）求SS 的處理程度：（2）求BOD5的處理程度：出水中非溶解性BOD5值為：BOD5 = 式中：Ce——出水中懸浮固體（SS）濃度，mg/L，取10mg/L； b——微生物自身氧化率， 之間， Xa——活性微生物在出水中所占的比例，.代入各值，得：BOD5= 10 = 因此，=，則BOD5去除率為：%。 設計依據(jù)（1）《排水工程》（第四版）教材（下冊）（2）《給水排水設計手冊》第一、五、九、十一和十二冊（3）《室外排水設計規(guī)范》（4） 李圭白、（5）《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》(GB 18918—2002)（6）《再生水水質標準》SL3682006 設計水量、水質、出水要求及該污水廠設計規(guī)模 污水量目前該區(qū)范圍內日最大排水量已達 m3/d，污水處理廠設計處理水量為7萬 m3/d。 污水水質污水混合進入污水處理廠，進水水質如表1：表1 進水水質指標BOD（mg/L）COD（mg/L）SS（mg/L）NH3N（mg/L）TN（mg/L）TP（mg/L）數(shù)值1603502003545污水溫度：夏季28℃，冬季5℃，平均溫度為20℃。（3）求COD的處理程度：（4）求TN的處理程度：（5）求TP的處理程度： 污水處理工藝流程選擇基于水循環(huán)和物質循環(huán)的基本思想，污水處理工藝的選擇應考慮如下原則：（1）節(jié)省能源、節(jié)省資源。它是活性污泥法的一種變型。但是，在實際的運行過程中，仍存在污泥膨脹的問題、泡沫問題、污泥上浮問題、流速不均及污泥沉積問題等一系列問題。實踐證明，當冬季溫度較低，污泥沉降性能差時，或在處理一些特種工業(yè)廢水污泥凝聚性能差時，均不會影響CASS工藝的正常運行。所以，通過運行方式的調整，可以達到不同的處理水質。 （7）剩余污泥量小，性質穩(wěn)定傳統(tǒng)活性污泥法的泥齡僅2－7天，而CASS法泥齡為2530天，所以污泥穩(wěn)定性好，脫水性能佳，產生的剩余污泥少。 工藝流程圖根據(jù)我國發(fā)展規(guī)劃, 2010 年全國設市城市和建制鎮(zhèn)的污水平均處理率不低于50% , 設市城市的污水處理率不低于60% , 重點城市的污水處理率不低于70%。（2）格柵尺寸計算設計參數(shù)確定：（設計中的各參數(shù)均按照規(guī)范規(guī)定的數(shù)值來取的）設計流量Q1= m3/s（設計2組格柵）；柵前流速：v1=， 過柵流速：v2=；渣條寬度：s=， 格柵間隙：e=；格柵傾角：α=60176。k—系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增大的倍數(shù)，一般k=3。水廠的進水流量為810L/s，采用大流量低揚程式水泵，選用水泵型號為350QW12001045型潛污泵（流量1100m3/h，揚程10m，轉速980r/min，功率45kw），共6臺，4用2備。（1）柵槽寬度污水設計水量為：Qmax =設柵前水深h=，過柵流速v=，柵條間隙e=，格柵安裝傾角α=60176。（7）格柵工作平臺由《給排水設計手冊》第五冊得。（1）設計參數(shù)1）沉砂池的格數(shù)不應小于2格，并應按并列系列設計，水量較小時可考慮一格工作，一格備用。6）沉砂量的確定。（4）池總寬度設n=2 格，每格寬b=，則池總寬度為：B = nb = 2 = 式中：B——池總寬度，m；n——分格數(shù)，沉砂池個數(shù)或分格數(shù)不應少于2 個；b ——分格寬度，m。（10）沉砂室高度，則沉砂池進口處或出口處距沉砂斗上口的水平距離為：沉砂室采用重力排砂，坡向砂斗，則沉砂室高度為：式中：l2——沉砂池進口（出口）處距沉砂斗上口水平距離，m；h3——沉砂室高度，m。（3）下游水深計算由于Ｗ＝，故該污水廠的計量槽為自由流。（2）BOD5去除率計算出水中非溶解性BOD5值為：BOD5 = 式中：Ce——出水中懸浮固體（SS）濃度，mg/L，取10mg/L；b——微生物自身氧化率， 之間，Xa——活性微生物在出水中所占的比例，.代入各值，得：BOD5= 10 = 因此，出水中溶解性BOD5的值為=則，BOD5去除率為：%。（9）曝氣時間確定CASS 池運行周期為5h。 濾池設計計算濾池采用普通快濾池，濾池計算如下（1）濾池設計參數(shù)：處理的水量Q＇為：濾速 濾池工作時間24h，沖洗周期12h（2）設計計算濾池實際面積工作時間（式中只考慮反沖洗停留時間，不考慮排放初濾水）濾池總面積 采用長寬比 采用濾池尺寸 濾池高度支承層高度 H1=濾料層高度 H2=砂面上水深 H3=超高 H4=故濾池總高： 接觸消毒池計算接觸消毒池（disinfecting tank）指的是使消毒劑與污水混合，進行消毒的構筑物。在第一格，第二格每隔7米設縱向垂直折流板，第三格不設。加氯機安裝在墻上。污泥斗下底直徑D1 = 。表6 構筑物內部水頭損失構筑物水頭損失（cm）構筑物水頭損失（cm）格柵1025生物濾池270280沉砂池1025曝氣池2550平流沉淀池2040混合池1030豎流沉淀池4050接觸池1030輻流沉淀池5060計量槽20各構筑物之間的沿程水頭損失計算是根據(jù)構筑物之間的管長和坡度決定的，采用查設計手冊得出坡度。 污水廠輔助建筑物計算由《給排水設計手冊》第五冊得，污水廠的輔助建筑物有辦公室、化驗樓、單人宿舍、倉庫、機修間等房屋，其規(guī)模和取舍隨污水廠的規(guī)模和需要而定。上蓋高度h2和下錐體高度h4，取h2=h4=3m，消化池柱體高度h3應大于消化池總高度：消化池各部容積：集氣罩容積：上蓋容積：下錐體容積等于上蓋容積：柱體容積：消化池的有效容積：（2）消化池各部分表面積計算集氣罩的表面積池上蓋表面積等于池底表面積，即：得：柱體表面積地面以上部分：采用圓柱型消化池兩座，一用一備。加氯間平面尺寸為：長3m，寬9m，氯庫平面尺寸為：長12m，寬9m 。接觸池出水設溢流堰。污水處理廠常用消毒試劑：NaClO、液氯、CaClO等，其有效成分均為次氯酸根。（11）標準條件下脫氧清水充氧量計算 汞柱，即為P= 105Pa 則氣壓修正系數(shù)為： 處，淹沒水深H=，其絕對壓力為：微孔曝氣頭的氧轉移效率EA為20%，氣泡離開水面時含氧量為：夏季水溫為17℃，清水氧飽和度查表得CS(17) = ，則CASS 池內時溶解氧飽和度的平均值為：取α = ，β = ，混合液溶